對(duì)22MnB5高強(qiáng)度鋼板材進(jìn)行動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn),獲得材料的彈塑性力學(xué)性能數(shù)據(jù),使用Swift-Hockett-Sherby本構(gòu)模型描述其應(yīng)變硬化特性。完成22MnB5高強(qiáng)鋼板材的剪切、準(zhǔn)靜態(tài)單向拉伸、動(dòng)態(tài)拉伸、缺口拉伸和穿孔試驗(yàn),獲得板材在不同應(yīng)力狀態(tài)下的力學(xué)試驗(yàn)數(shù)據(jù),基于有限元軟件LS-DYNA中的Modified Mohr-Coulomb （MMC）斷裂準(zhǔn)則,完成22MnB5高強(qiáng)度鋼板材的MMC斷裂準(zhǔn)則模型參數(shù)標(biāo)定,建立22MnB5高強(qiáng)度鋼板材的MMC斷裂準(zhǔn)則失效曲面。采用MMC斷裂準(zhǔn)則模型,進(jìn)行前防撞梁的三點(diǎn)彎曲壓潰試驗(yàn),仿真和試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,說(shuō)明MMC斷裂準(zhǔn)則模型能夠有效的預(yù)測(cè)22MnB5高強(qiáng)度鋼在碰撞載荷作用下的斷裂失效過(guò)程。 

【文章來(lái)源】：塑性工程學(xué)報(bào). 2020,27(04)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

22MnB5高強(qiáng)度鋼力學(xué)試驗(yàn)仿真模型

不同應(yīng)力狀態(tài)下的試驗(yàn)與仿真的載荷-位移曲線對(duì)比

采用LS-DYNA軟件計(jì)算不同應(yīng)力狀態(tài)下材料試驗(yàn)中的應(yīng)力三軸度η、歸一化洛德角和洛德角ξ值，提取斷裂初始時(shí)刻對(duì)應(yīng)的應(yīng)力三軸度η、洛德角ξ和歸一化洛德角值，根據(jù)不同應(yīng)力狀態(tài)下的材料試驗(yàn)結(jié)果，提取出不同應(yīng)力狀態(tài)下斷裂時(shí)失效單元的等效塑性應(yīng)變?chǔ)舊∧，結(jié)果如表1所示。采用最小二乘法，可擬合得到MMC斷裂模型參數(shù)，如表2所示。圖5為22MnB5高強(qiáng)度鋼的MMC斷裂曲面，本斷裂曲面描述了不同應(yīng)力狀態(tài)下斷裂時(shí)失效單元的等效塑性應(yīng)變值與應(yīng)力三軸度和歸一化洛德角的變化關(guān)系。2.2 前防撞梁三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)驗(yàn)證

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]汽車(chē)B柱熱成形技術(shù)的比較分析[J]. 王三省,余海燕,陳夢(mèng).  塑性工程學(xué)報(bào). 2019(03)
[2]考慮材料失效準(zhǔn)則的吸能裝置失效行為與碰撞特性[J]. 馮悅,肖守訥,朱濤,楊冰,陽(yáng)光武,車(chē)全偉.  中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2019(02)
[3]Mohr-Coulomb斷裂準(zhǔn)則在高強(qiáng)鋼剪切仿真中的應(yīng)用[J]. 黎聰,董梁,張?bào)K超,李淑慧.  塑性工程學(xué)報(bào). 2018(04)
[4]基于LS-DYNA的熱成型鋼斷裂失效預(yù)測(cè)研究[J]. 王棟,劉淼,王光耀,周會(huì)鋒,李碧浩,丁海建,王大志.  固體力學(xué)學(xué)報(bào). 2018(02)
[5]鋁型材防撞梁的碰撞斷裂失效表征[J]. 賴(lài)興華,王磊,李潔,姜亞洲,夏勇.  清華大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2017(05)
[6]汽車(chē)前防撞梁的熱沖壓成形數(shù)值模擬與試驗(yàn)[J]. 郭怡暉,馬鳴圖,張宜生,宋磊峰,方剛,金建偉.  鍛壓技術(shù). 2013(03)
[7]高強(qiáng)度鋼板熱成形技術(shù)及力學(xué)問(wèn)題研究進(jìn)展[J]. 胡平,馬寧.  力學(xué)進(jìn)展. 2011(03)
[8]高強(qiáng)度鋼板熱沖壓材料性能研究及在車(chē)身設(shè)計(jì)中的應(yīng)用[J]. 馬寧,申國(guó)哲,張宗華,孫宏圖,胡平.  機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2011(08)



本文編號(hào)：3576179