非對稱截面型材平面拉彎成形后,零件會出現(xiàn)法向翹曲變形的現(xiàn)象,對任意形狀非對稱截面型材預拉屈服后的小曲率彎曲進行了截面應力-應變分析,用塑性工程解析法推導了平面拉彎時的法向附加彎矩公式。對Ω形和L形兩種截面型材進行了平面等曲率拉彎成形試驗,驗證了理論分析結果。用ABAQUS有限元軟件模擬了L形截面型材,在先預拉再彎曲后補拉的加載方式下,型材發(fā)生法向翹曲變形,得到了補拉量和摩擦系數(shù)對法向翹曲變形的影響規(guī)律,試驗與模擬結果表明:當先預拉0. 7%再彎曲時,隨著補拉量增加,法向翹曲變形快速減少,當補拉量超過0. 5%后,法向翹曲變形下降緩慢。 

【文章來源】：塑性工程學報. 2020,27(07)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

任意非對稱截面

彎曲時在截面中應變大于εT的區(qū)域，應力沿曲線GS增加，為塑性加載區(qū)，最大應力為σA;在截面中應變小于εT的區(qū)域，應力沿著斜率為彈性模量E的直線GFD下降，GF段為彈性卸載區(qū)，F(xiàn)D段為彈性壓縮加載區(qū)，最小應力為σB。因為小曲率彎曲，彎矩引起的反向加載不超出彈性壓縮區(qū)，不進入反向塑性壓縮區(qū)DC段。若彎曲完成后再補拉，則截面中應變同時增加補拉量。在截面中應變大于εT的區(qū)域，應力繼續(xù)沿曲線GS增加，最大應力增為σ"A;在截面中應變小于εT的區(qū)域，應力沿直線DFG上升，進入彈性加載區(qū)，最小應力增為σ"B。

根據(jù)前述力學模型，預拉屈服后彎曲時截面應力應變?nèi)鐖D3所示。型材截面形心層彎曲半徑為ρ，截面應變從均布的預拉應變εT，變?yōu)橥鈱幼畲螃臕和內(nèi)層最小εB的線性分布。工程應變表示為:

【參考文獻】：
期刊論文
[1]鋁型材拉彎成形工藝穩(wěn)健性優(yōu)化[J]. 王賀,黃霞,孫瑩,于忠奇.  塑性工程學報. 2018(03)
[2]鋁合金型材拉彎有限元模擬[J]. 吳靜明,熊文華,羅志輝,王永軍,劉天驕,王俊彪.  鍛壓技術. 2015(04)
[3]航空航天變形鋁合金的進展（2）[J]. 王建國,王祝堂.  輕合金加工技術. 2013(09)
[4]汽車用擠壓鋁材概覽[J]. 王祝堂.  輕合金加工技術. 2011(03)
[5]閉截面型材的拉彎成形性[J]. 周賢賓,刁可山,李曉星,金朝海.  北京航空航天大學學報. 2006(10)
[6]非對稱型材數(shù)控拉彎成形回彈研究[J]. 謝蘭生,陳明和,茆漢湖,萬加華.  機械科學與技術. 2006(07)
[7]拉彎過程中預拉力對角型材零件回彈的影響規(guī)律[J]. 王俊彪,于成龍,王永軍,張賢杰.  航空制造技術. 2006(01)
[8]型材拉彎的力學與回彈分析[J]. 吳建軍,張賀剛,王俊彪,王永軍.  材料科學與工藝. 2004(04)
[9]型材拉彎工藝研究進展[J]. 李小強,曹增強,王俊彪,王永軍.  航空制造技術. 2004(04)
[10]鋁合金型材拉彎成形研究進展[J]. 刁可山,周賢賓,金朝海.  塑性工程學報. 2003(06)



本文編號：3444736