為了探究人工時(shí)效處理時(shí)間對(duì)電磁成形7075鋁合金組織及性能的影響規(guī)律,開(kāi)展了電磁成形單向拉伸試樣的時(shí)效處理工藝實(shí)驗(yàn)。對(duì)成形后的零件進(jìn)行切樣,通過(guò)拉伸實(shí)驗(yàn)、金相顯微鏡、掃描電鏡、透射電鏡等手段,研究了時(shí)效時(shí)間對(duì)電磁成形7075鋁合金的時(shí)效析出行為及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:電磁成形產(chǎn)生的位錯(cuò),有利于η’沉淀析出相的形核、析出及長(zhǎng)大,隨著時(shí)效時(shí)間的增加,位錯(cuò)密度降低,η’沉淀析出相數(shù)量減少,η沉淀析出相數(shù)量增多且尺寸增大。時(shí)效時(shí)間為9 h時(shí),基體中同時(shí)析出了大量細(xì)小彌散的η’和η沉淀析出相,材料綜合性能最優(yōu),其抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、硬度分別為598.3 MPa、568.36 MPa、4.48%、178.3 HV。 

【文章來(lái)源】：鍛壓技術(shù). 2020,45(10)北大核心CSCD

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不同時(shí)效時(shí)間下的7075鋁合金的金相組織

圖4為不同時(shí)效時(shí)間下的7075鋁合金室溫拉伸斷口的SEM照片。時(shí)效時(shí)間為6 h的合金的斷口形貌中大小韌窩交叉存在，且韌窩尺寸較大、較深，韌窩周圍存在較多細(xì)小的微孔，有較好的韌性;時(shí)效時(shí)間為9～22 h的合金中的韌窩尺寸逐漸變小，韌性降低;隨著時(shí)效時(shí)間的增加，大而深的韌窩逐漸變?yōu)樾《鴾\的韌窩，斷裂面趨于平坦，韌性降低。2.3 沉淀析出相

圖7a為試樣硬度隨時(shí)效時(shí)間的變化情況。從圖7a可以看出，隨著時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)，硬度先升高、后下降，在時(shí)效時(shí)間為9 h時(shí)，硬度值達(dá)到最大。圖7b為不同時(shí)效時(shí)間下7075鋁合金的室溫力學(xué)性能變化曲線，隨著時(shí)效時(shí)間的增加，抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度先增加、后減小。時(shí)效時(shí)間9 h時(shí)，達(dá)到峰值，抗拉強(qiáng)度從574.31 MPa增加至598.30 MPa，屈服強(qiáng)度從540.88 MPa提高至568.36 MPa，分別提高了4.17%和5.08%。而經(jīng)固溶處理((470±5)℃×60 min)、但未電磁成形加工的7075鋁合金，在120℃人工時(shí)效條件下，需24 h才能達(dá)到強(qiáng)度峰值[24]，相比之下，固溶-電磁成形-時(shí)效處理工藝可以縮短7075鋁合金時(shí)效峰值所需的時(shí)間。隨著時(shí)效時(shí)間增加至12 h,7075鋁合金的強(qiáng)度明顯降低，抗拉強(qiáng)度從598.3 MPa降低至555.39 MPa，屈服強(qiáng)度從568.36 MPa降低至523.37 MPa，分別降低了7.17%和7.91%。當(dāng)時(shí)效時(shí)間從12 h增加至22 h時(shí)，7075鋁合金的強(qiáng)度變化比較小。隨著時(shí)效時(shí)間的增加，伸長(zhǎng)率一直降低，當(dāng)時(shí)效時(shí)間從6 h增至22 h時(shí)，伸長(zhǎng)率由5.64%降至3.40%。圖6 不同時(shí)效時(shí)間下的7075鋁合金沉淀析出相

【參考文獻(xiàn)】：
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碩士論文
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本文編號(hào)：3421913