發(fā)布時(shí)間：2021-09-06 18:19

　　利用Gleeble-3500熱模擬機(jī)在變形溫度為850～1150℃、應(yīng)變速率為0.005～5 s-1、最大變形量為60%的條件下,對8Cr5MoV冷軋工作輥用鋼進(jìn)行熱壓縮試驗(yàn)。通過研究試驗(yàn)獲得的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線,獲得了該合金的熱變形行為及熱加工特征,并采用雙曲正弦模型來描述8Cr5MoV合金鋼的熱變形行為,建立了該試驗(yàn)條件下材料的本構(gòu)方程和熱加工圖。研究結(jié)果表明:Arrhenius模型可以較好地表征8Cr5MoV合金鋼的熱變形行為,在本試驗(yàn)條件下熱變形激活能為393.6075 k J·mol-1;在不同應(yīng)變條件下,8Cr5MoV合金鋼的熱加工圖有顯著差異,與動(dòng)態(tài)再結(jié)晶軟化有關(guān)。在變形溫度為1075～1150℃、應(yīng)變速率為0.0183～1 s-1時(shí),能量耗散效率均在31%以上,能量耗散效率峰值可達(dá)38%,熱加工性能最佳。 

【文章來源】：鍛壓技術(shù). 2020,45(09)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

8Cr5Mo V合金鋼在不同變形溫度和應(yīng)變速率下的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線

當(dāng)不考慮變形溫度的變化時(shí)，由式(4)、式(5)和式(6)可知，分別與lnσ、σ和ln[sinh(ασ)]為線性關(guān)系。根據(jù)圖1中的試驗(yàn)數(shù)據(jù)經(jīng)線性回歸后得到的關(guān)系曲線，如圖2a和圖2b所示。求出各直線的斜率取平均值得n1=7.2296，β=0.0572 MPa-1，即α=0.0079 MPa-1。繪制出lnε·-ln[sinh(ασ)]的關(guān)系曲線，并經(jīng)線性回歸后如圖2c所示，對其不同直線斜率求平均值得n=5.0606;當(dāng)不考慮應(yīng)變速率變化時(shí)，ln[sinh(ασ)]與1/T為線性關(guān)系，對式(6)進(jìn)行變形得式(7)。為便于計(jì)算，繪制ln[sinh(ασ)]-1000/T關(guān)系曲線，并經(jīng)線性回歸后如圖2d所示，將各直線所得平均斜率代入式(7)，可求得8Cr5Mo V合金鋼的熱變形激活能Q=393.6075 k J·mol-1。

圖3為ln Z-ln[sinh(ασ)]的關(guān)系曲線，可知直線截距為ln A，得A=8.0955×1014。擬合曲線的線性回歸系數(shù)為0.998，說明Arrhenius模型可以較好地表征8Cr5Mo V合金鋼的熱變形行為。將上述所得不同材料的常數(shù)代入式(3)可以得到峰值應(yīng)力狀態(tài)下8Cr5Mo V合金鋼的材料流動(dòng)應(yīng)力的本構(gòu)方程，如式(10)所示。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號：3387946