采用DeltaSpot帶極點(diǎn)焊機(jī)對(duì)6061鋁合金和鍍鋅鋼薄板進(jìn)行點(diǎn)焊,研究了焊接電流對(duì)接頭組織和力學(xué)性能的影響,分析了焊接接頭的斷裂機(jī)理。結(jié)果表明,點(diǎn)焊接頭的熔核直徑及壓痕率隨電流增大先上升后趨于穩(wěn)定。隨著電流增大,焊接接頭中金屬間化合物厚度先增后減,接頭的抗拉剪強(qiáng)度先增后降。當(dāng)焊接電流為15.5kA時(shí),接頭斷口形式以脆性斷裂為主,塑性斷裂為輔。 

【文章來源】：特種鑄造及有色合金. 2020,40(07)北大核心

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

帶極點(diǎn)焊裝置示意圖

圖3為不同焊接電流下熔核直徑（鋁合金及鍍鋅鋼板兩側(cè)）及壓痕率隨著電流變化的曲線。在電流為11.5kA時(shí)鍍鋅鋼板一側(cè)的熔核直徑為6.89mm，鋁合金一側(cè)的熔核直徑為7.42mm，壓痕率為5.95%。在電流為16.5kA時(shí)，鍍鋅鋼板一側(cè)的熔核直徑為9.36mm，鋁合金一側(cè)的熔核直徑為9.38mm，壓痕率為8.05%。焊接電流在11.5～14.5kA范圍變化時(shí)，熔核直徑隨著點(diǎn)焊電流的增大有明顯增大的趨勢(shì)，而當(dāng)電流增加到15.5kA時(shí)，熔核直徑的變化趨勢(shì)趨于平緩，隨著電流增加到16.5kA，熔核直徑的變化幅度較小。主要原因是電流繼續(xù)增加后，接頭中材料的吸熱與放熱過程達(dá)到平衡，此時(shí)焊接電流對(duì)接頭熔核直徑的影響逐漸減小。壓痕率的增加則是隨著電流的增加而不斷變大，從11.5kA時(shí)的5.95%增加到16.5kA時(shí)的8.05%。圖3 焊接電流對(duì)熔核直徑及壓痕率的影響

焊接電流對(duì)熔核直徑及壓痕率的影響

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]焊接電流對(duì)鋁/鋼點(diǎn)焊接頭組織與性能的影響[J]. 宋娟,賀龍喜,張偉華,張珂.  特種鑄造及有色合金. 2017(06)
[2]焊接電流對(duì)高強(qiáng)鋁合金電阻點(diǎn)焊熱裂紋的影響[J]. 張濤,張勇,劉宗芳,謝紅霞,張乾寧,石亞宏.  焊管. 2014(02)
[3]鋁合金電阻點(diǎn)焊的形核特點(diǎn)[J]. 程方杰,單平,廉金瑞,胡繩蓀.  焊接學(xué)報(bào). 2003(02)

博士論文
[1]鋁合金/高強(qiáng)鋼異種金屬電阻點(diǎn)焊研究[D]. 張偉華.吉林大學(xué) 2011



本文編號(hào)：3340952