本文關(guān)鍵詞：2101雙相不銹鋼熱變形過程微觀組織與性能演變的研究，，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。

【摘要】：低鎳雙相不銹鋼(lean duplex stainless steel, LDX)2101通過添加氮和錳代替較貴金屬鎳,具有良好的力學(xué)和耐腐蝕性能且成本低,但因其具鐵素體和奧氏體兩相組織結(jié)構(gòu),熱變形過程中兩相的變形不協(xié)調(diào)造成熱塑性較差。本文采用熱-力模擬與實(shí)驗(yàn)室軋制的實(shí)驗(yàn)方法對(duì)2101雙相不銹鋼進(jìn)行了高溫壓縮和熱軋?jiān)囼?yàn),利用光學(xué)顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)、電子背散射衍射技術(shù)(EBSD)等手段研究了2101雙相不銹鋼高溫變形過程中微觀組織的演化。同時(shí)初步研究了熱軋工藝參數(shù)對(duì)2101雙相不銹鋼微觀組織和性能的影響,主要得到如下結(jié)論： 1.高溫變形過程中2101雙相不銹鋼兩相微觀組織的演變機(jī)制共同決定了流變曲線的特征,鐵素體和奧氏體相都主要發(fā)生以小角度晶界不斷向大角度晶界轉(zhuǎn)變?yōu)樘卣鞯倪B續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。奧氏體相織構(gòu)以形變織構(gòu)組分為主,鐵素體相織構(gòu)復(fù)雜,織構(gòu)強(qiáng)度遠(yuǎn)大于奧氏體相。變形過程中的相變,形變和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是產(chǎn)生上述現(xiàn)象的原因。不同變形模式下軟化機(jī)制的差異導(dǎo)致微觀組織的演變過程和織構(gòu)有所不同。 2.隨軋制道次數(shù)的增加,2101雙相不銹鋼熱軋板中奧氏體相組織趨于呈不連續(xù)島狀分布。鐵素體相以形變織構(gòu)為主,奧氏體相在道次數(shù)較多時(shí)出現(xiàn)再結(jié)晶織構(gòu),織構(gòu)強(qiáng)度略降低；隨軋制壓下率的增加,中奧氏體相組織由粗大不連續(xù)島狀趨于呈長條狀連續(xù)分布,兩相均出現(xiàn)再結(jié)晶織構(gòu),織構(gòu)強(qiáng)度降低。軋制壓下率是影響2101雙相不銹鋼熱軋板力學(xué)性能和耐腐蝕的主要影響因素。80%壓下率下奧氏體相中出現(xiàn)大量低∑值CSL晶界,提高了材料的耐點(diǎn)蝕性能與室溫力學(xué)性能。 3.經(jīng)過軋后熱處理,2101雙相不銹鋼熱軋板中奧氏體相比例下降,且形貌從連續(xù)帶狀分布轉(zhuǎn)變?yōu)椴贿B續(xù)島狀分布；鐵素體相以形變織構(gòu)和相變織構(gòu)為主,奧氏體相以形變織構(gòu)和再結(jié)晶織構(gòu)為主,且鐵素體相織構(gòu)強(qiáng)度大于奧氏體相；在1050～1100℃溫度區(qū)間內(nèi)兩相體積分?jǐn)?shù)比接近1：l,納米壓痕硬度值較接近,織構(gòu)強(qiáng)度差較小,在此溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行軋后處理,有利于2101雙相不銹鋼熱軋板的后續(xù)變形。
【關(guān)鍵詞】：2101雙相不銹鋼 熱軋 晶界特征分布 織構(gòu) 電子背散射衍射
【學(xué)位授予單位】：浙江大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2013
【分類號(hào)】：TG335.11;TG142.71
【目錄】：

• 摘要5-6
• Abstract6-10
• 第一章 緒論10-20
• 1.1 引言10-11
• 1.2 低鎳雙相不銹鋼的發(fā)展、應(yīng)用及研究狀況11-14
• 1.2.1 雙相不銹鋼的發(fā)展歷史11-12
• 1.2.2 低鎳雙相不銹鋼的性能特點(diǎn)、代表牌號(hào)及主要應(yīng)用領(lǐng)域12-13
• 1.2.3 2101雙相不銹鋼的研究進(jìn)展13-14
• 1.3 雙相不銹鋼的熱變形行為14-17
• 1.3.1 雙相不銹鋼熱變形的軟化過程15-16
• 1.3.2 雙相不銹鋼的熱變形織構(gòu)16-17
• 1.3.3 2101雙相不銹鋼的熱塑性研究現(xiàn)狀17
• 1.4 晶界結(jié)構(gòu)及與雙相不銹鋼宏觀性能的關(guān)系17-19
• 1.4.1 晶界特征分布17-18
• 1.4.2 晶界的重位點(diǎn)陣模型18
• 1.4.3 CSL晶界對(duì)材料性能的影響18-19
• 1.5 研究內(nèi)容及目的19-20
• 第二章 實(shí)驗(yàn)方法20-28
• 2.1 2101雙相不銹鋼的制備20-21
• 2.2 高溫變形試驗(yàn)21-23
• 2.3 顯微組織分析23-24
• 2.3.1 金相組織觀察23
• 2.3.2 EBSD分析23-24
• 2.4 力學(xué)性能分析24-26
• 2.4.1 拉伸試驗(yàn)24
• 2.4.2 沖擊試驗(yàn)24-25
• 2.4.3 納米壓痕與顯微硬度測(cè)試25-26
• 2.5 耐腐蝕性能分析26-28
• 2.5.1 三氯化鐵浸泡試驗(yàn)26
• 2.5.2 電化學(xué)性能分析26-28
• 第三章 2101雙相不銹鋼高溫變形過程微觀組織演變研究28-36
• 3.1 實(shí)驗(yàn)方法28
• 3.2 結(jié)果與分析28-35
• 3.2.1 流變曲線分析28-30
• 3.2.2 顯微組織分析30-33
• 3.2.3 織構(gòu)分析33-35
• 3.3 小結(jié)35-36
• 第四章 熱軋工藝對(duì)2101雙相不銹鋼組織和性能的影響36-55
• 4.1 實(shí)驗(yàn)方法36
• 4.2 結(jié)果與分析36-53
• 4.2.1 軋制道次數(shù)對(duì)2101雙相不銹鋼微觀組織的影響36-41
• 4.2.2 軋制道次數(shù)對(duì)2101雙相不銹鋼性能的影響41-42
• 4.2.3 軋制壓下量對(duì)2101雙相不銹鋼微觀組織的影響42-48
• 4.2.4 軋制壓下量對(duì)2101雙相不銹鋼性能的影響48-53
• 4.3 小結(jié)53-55
• 第五章 熱處理工藝對(duì)2101雙相不銹鋼組織和性能的影響55-65
• 5.1 實(shí)驗(yàn)方法55
• 5.2 結(jié)果與分析55-63
• 5.2.1 熱處理溫度對(duì)2101雙相不銹鋼微觀組織的影響55-57
• 5.2.2 熱處理溫度對(duì)2101雙相不銹鋼力學(xué)性能的影響57-61
• 5.2.3 熱處理溫度對(duì)2101雙相不銹鋼耐腐蝕性能的影響61-63
• 5.3 小結(jié)63-65
• 結(jié)論與展望65-67
• 參考文獻(xiàn)67-73
• 致謝73-74
• 個(gè)人簡歷74-75
• 攻讀碩士期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文與取得的其它科研成果75

【參考文獻(xiàn)】

中國期刊全文數(shù)據(jù)庫 前10條

1 孫文山;雙相不銹鋼的進(jìn)展及其在工業(yè)中的應(yīng)用[J];兵器材料科學(xué)與工程;2001年04期

2 宓小川;宋新余;;00Cr25Ni7Mo4N雙相不銹鋼的熱軋組織與織構(gòu)[J];寶鋼技術(shù);2008年04期

3 張羊換,王福成;微合金化鋼的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶及其顯微組織的研究[J];包頭鋼鐵學(xué)院學(xué)報(bào);1998年03期

4 方軼琉;劉振宇;王國棟;;Cr21節(jié)約型雙相不銹鋼的高溫塑性[J];東北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版);2009年10期

5 張繼明;劉俊亮;季思凱;高加強(qiáng);單愛黨;;2205雙相不銹鋼耐腐蝕性能與晶界特征分布的研究[J];電子顯微學(xué)報(bào);2008年05期

6 李智,王宙,郭麗環(huán),王國棟,劉相華;貝氏體型非調(diào)質(zhì)鋼熱變形奧氏體的靜態(tài)再結(jié)晶[J];鋼鐵研究;2002年01期

7 徐洲;熊征;門學(xué)勇;傅家騏;姚忠凱;;熱變形奧氏體動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒直徑與形變參數(shù)間的關(guān)系[J];鋼鐵;1988年10期

8 徐洲;熊征;姚忠凱;;12MnTiNb鋼高溫變形與再結(jié)晶的研究[J];鋼鐵;1988年12期

9 孫長慶;雙相不銹鋼的發(fā)展、性能與應(yīng)用(二)[J];化工設(shè)備設(shè)計(jì);1998年06期

10 任海鵬,王建軍,王凱,劉春明;35MnVN非調(diào)質(zhì)鋼高溫形變?cè)俳Y(jié)晶行為[J];材料與冶金學(xué)報(bào);2002年02期

中國重要報(bào)紙全文數(shù)據(jù)庫 前1條

1 尚品;[N];中國船舶報(bào);2007年

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本文編號(hào)：332084