通過(guò)彈道槍實(shí)驗(yàn)和數(shù)值仿真進(jìn)行了平頭破片侵徹12～18 mm厚Q235靶板的破壞模式和侵蝕變化研究,獲得了靶板的彈道極限速度、靶板的破壞模式及破片的侵蝕情況。結(jié)果表明:當(dāng)12 mm <H <18 mm時(shí),靶板的破壞模式為剪切沖塞破壞,而H=18 mm時(shí)靶板的破壞首先發(fā)生剪切破壞,然后為徑向破壞模式和剪切破壞模式并存。靶板的破壞模式是影響靶板的彈道極限速度V50變化的主要原因之一;破片侵蝕主要發(fā)生在侵徹的延性擴(kuò)孔階段,破片侵徹18 mm靶板時(shí)的侵蝕量為侵徹12 mm靶板時(shí)侵蝕量的165%;破片頭部的侵蝕情況對(duì)靶板的破壞模式有較大的影響。最后對(duì)4～18 mm（0.44≤H/D≤2） Q235靶板彈道極限速度進(jìn)行擬合,得到V50隨H/D的變化關(guān)系式。研究結(jié)果可為Q235鋼材料防護(hù)結(jié)構(gòu)的抗彈性能研究提供參考。 

【文章來(lái)源】：兵器裝備工程學(xué)報(bào). 2020,41(07)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

18 mm靶板完全穿透

靶板的彈道極限速度測(cè)量采用彈道槍實(shí)驗(yàn)獲得，彈道槍實(shí)驗(yàn)在北京理工大學(xué)東花園實(shí)驗(yàn)基地地上靶道進(jìn)行，實(shí)驗(yàn)示意圖如圖2。通過(guò)滑膛彈道槍管加載拋射破片，破片高速穿過(guò)目標(biāo)靶前和靶后的通斷測(cè)速系統(tǒng)，可分別測(cè)得破片的靶前速度和靶后速度[9]。彈道槍口徑為Φ12.7 mm，破片為經(jīng)過(guò)熱處理過(guò)的質(zhì)量7.5 g的35CrMnSi平頭圓柱形破片，尺寸為Φ9 mm×15 mm(ΦD×L)。靶板為4塊同一批次但厚度不同的300 mm×300 mm Q235靶板，4塊靶板厚度H分別為H1=12 mm、H2=14 mm、H3=16 mm和H4=18 mm。圖2 彈道槍實(shí)驗(yàn)布置示意圖

彈道槍實(shí)驗(yàn)布置示意圖

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]超高強(qiáng)度平頭圓柱形彈體對(duì)低碳合金鋼板的高速撞擊實(shí)驗(yàn)[J]. 任杰,徐豫新,王樹(shù)山.  爆炸與沖擊. 2017(04)
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碩士論文
[1]強(qiáng)沖擊載荷下35CrMnSi動(dòng)態(tài)力學(xué)行為與斷裂機(jī)理研究[D]. 李碩.中北大學(xué) 2015



本文編號(hào)：3623540