針對軍用車輛懸掛系統(tǒng)所受大負(fù)載強(qiáng)沖擊的使用工況,提出了液壓緩沖器阻尼與沖擊特性仿真分析的一種研究方法,給出了緩沖器的結(jié)構(gòu)簡圖,并根據(jù)其結(jié)構(gòu)特點(diǎn),開展了緩沖熄振性能的計算,推導(dǎo)了球面偏心環(huán)形縫隙節(jié)流的解析式,并充分考慮了壓差隨縫隙寬度、油液動力黏度以及縫隙偏心率的變化規(guī)律;建立了緩沖器動態(tài)沖擊數(shù)學(xué)模型,用于模擬壓縮與復(fù)原全行程的工作過程,提出運(yùn)用龍格庫塔數(shù)值算法對瞬態(tài)沖擊工況下的緩沖力值進(jìn)行編程計算,并開展關(guān)重影響要素的對比研究,所得結(jié)論能夠?yàn)橐簤壕彌_器的參數(shù)化設(shè)計提供參考。 

【文章來源】：科學(xué)技術(shù)與工程. 2020,20(19)北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

液壓緩沖器結(jié)構(gòu)圖

當(dāng)緩沖器在受到?jīng)_擊后活塞與缸筒之間容易出現(xiàn)不同軸的現(xiàn)象,工作時則會出現(xiàn)偏心環(huán)形縫隙對油液節(jié)流的情況,圖2所示即為偏心環(huán)形縫隙的結(jié)構(gòu)簡圖。h0為偏心縫隙寬度,是圓周角θ的函數(shù);e為縫隙的內(nèi)外徑偏心距;rp和R分別為偏心縫隙的內(nèi)外半徑。設(shè)δ=R-rp為同心時的縫隙寬度,并令[4]:

圖5為縫隙壓差隨活塞速度的變化曲線,隨著緩沖器運(yùn)動速度的增大,縫隙兩端壓差也呈現(xiàn)出明顯的上升趨勢。圖6為環(huán)形縫隙偏心率ε與壓差的關(guān)系,可以看出隨著ε的增大,Δp呈減小趨勢,且降速逐步加快,但緩沖器在實(shí)際使用過程中,由于經(jīng)常受到側(cè)向力作用,設(shè)計時通常取ε=1。圖4 環(huán)形縫隙寬度對壓差的影響

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]雙筒式液壓減振器阻尼力退化建模與可靠性評估[J]. 段福斌,潘駿,陳文華,徐瀚輝,楊禮康.  機(jī)械工程學(xué)報. 2017(24)
[2]履帶車輛半主動油氣懸架最佳阻尼匹配[J]. 韓壽松,晁智強(qiáng),劉相波,李華瑩,寧初明.  科學(xué)技術(shù)與工程. 2017(31)
[3]基于兩級蓄能器結(jié)構(gòu)油氣懸架的特性研究[J]. 程斐,郭建偉,謝文建,張軍偉.  液壓氣動與密封. 2017(02)
[4]特種車輛懸架減振器變厚度閥片變形計算及應(yīng)用研究[J]. 趙雷雷,周長城,于曰偉.  機(jī)械工程學(xué)報. 2017(06)
[5]單氣室油氣彈簧阻尼特性及其影響因素分析[J]. 程祥瑞,高欽和,劉志浩,劉毓希.  液壓與氣動. 2016(08)
[6]阻尼結(jié)構(gòu)對錐閥壓力特性的影響[J]. 劉桓龍,唐銀,鄧斌,吳文海,陳楷.  科學(xué)技術(shù)與工程. 2015(16)
[7]液壓減振器熱-機(jī)耦合研究現(xiàn)狀與展望[J]. 郭孔輝,張玉新,章新杰,崔紅亮,馬芳武.  機(jī)械設(shè)計與研究. 2014(03)
[8]基于紊流狀態(tài)的阻尼閥縫隙節(jié)流解析計算[J]. 陳軼杰,鄭冠慧,郭建娟,韓小玲,馮棟梁.  力學(xué)與實(shí)踐. 2013(02)
[9]基于流—固耦合的汽車減振器動態(tài)特性仿真分析[J]. 賀李平,顧亮,龍凱,肖介平.  機(jī)械工程學(xué)報. 2012(13)
[10]油氣彈簧疊加閥片設(shè)計方法及對節(jié)流縫隙影響[J]. 周長城,劉瑞軍,趙以強(qiáng).  兵工學(xué)報. 2009(04)

碩士論文
[1]油氣彈簧阻尼結(jié)構(gòu)的特性研究[D]. 楊猛.北京理工大學(xué) 2015



本文編號：3121561