為降低聚能裝藥在不同炸高下的破甲威力散布,使破甲戰(zhàn)斗部更好地適應(yīng)在未爆彈藥銷毀器材中的使用條件,采用AUTODYN有限元程序進行數(shù)值模擬,得到了低碳鋼藥型罩聚能裝藥破甲深度與藥型罩錐角、壁厚及炸高之間的關(guān)系曲線。相同藥型罩錐角和壁厚在4種炸高下射流破甲試驗結(jié)果與仿真結(jié)果誤差最大為1.9%。在裝藥直徑為64 mm、罩頂裝藥高為35.4 mm、藥型罩錐角為55°～65°、壁厚為1.1～1.5 mm的情況下,以錐角60°時或壁厚1.5 mm時射流破甲威力對炸高最為不敏感,炸高從50 mm變化到500 mm,破甲深度只分別變化了28.8%和29.0%。 

【文章來源】：彈箭與制導(dǎo)學(xué)報. 2020,40(01)北大核心

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

聚能裝藥結(jié)構(gòu)

為減小計算量,將整個侵徹過程分為射流成型階段和射流侵徹靶板階段。在射流成型階段,不考慮靶板的影響,計算域尺寸為155 mm×60 mm,計算域內(nèi)填充材料,聚能裝藥有限元模型和網(wǎng)格劃分如圖2所示。圖3為t=20 μs射流形態(tài),此時射流即將到達靶板。為了建立直徑100 mm、厚300 mm的45鋼靶板模型,擴大計算域,取炸高為50 mm,如圖4所示。在t=25 μs時炸藥和殼體對射流作用已經(jīng)結(jié)束,此時刪除炸藥和殼體。1.2 材料模型與狀態(tài)方程的選取

炸藥裝藥選為聚黑-2,采用JWL材料模型和EOS狀態(tài)方程來描述炸藥的爆轟過程。低碳鋼藥型罩和45鋼靶板材料模型為Johnson-Cook模型,狀態(tài)方程均為Shock方程。尼龍殼體材料模型取為Von Mises模型,狀態(tài)方程為Shock方程,且添加失效為靜水拉伸臨界壓力。不同材料模型和狀態(tài)方程中所選用的參數(shù)如表1～表3所列,其中藥型罩材料1006低碳鋼和殼體材料尼龍均采用AUTODYN軟件材料庫中的材料模型和狀態(tài)方程參數(shù)。圖4 射流即將侵徹靶板階段

【參考文獻】：
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本文編號：3021353