【摘要】：鴨式布局彈箭中鴨舵偏轉(zhuǎn)進(jìn)行滾轉(zhuǎn)控制時(shí),鴨舵會(huì)產(chǎn)生不對(duì)稱(chēng)洗流場(chǎng)誘導(dǎo)尾翼使其產(chǎn)生反向滾轉(zhuǎn)力矩,使得彈箭不能進(jìn)行滾轉(zhuǎn)控制。為改善鴨式布局滾轉(zhuǎn)控制性能,本文研究了舵尾間距以及鴨舵安裝位置對(duì)滾轉(zhuǎn)特性的影響,從流場(chǎng)上分析下洗誘導(dǎo)尾翼產(chǎn)生反向滾轉(zhuǎn)力矩的機(jī)理,并探討了一些新的布局方式以改善滾轉(zhuǎn)控制性能。本文采用風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)與數(shù)值計(jì)算方法研究了某鴨式布局火箭彈的氣動(dòng)特性,通過(guò)兩者氣動(dòng)力參數(shù)的對(duì)比,驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算的可靠性。為研究舵尾間距對(duì)滾轉(zhuǎn)特性的影響,設(shè)計(jì)了兩個(gè)不同舵尾間距的模型,并采用數(shù)值計(jì)算方法對(duì)兩模型進(jìn)行了模擬,計(jì)算結(jié)果與流場(chǎng)分析表明：舵尾間距對(duì)鴨式布局彈箭滾轉(zhuǎn)有很大影響,且隨舵尾間距的減小,下洗誘導(dǎo)尾翼產(chǎn)生的反向滾轉(zhuǎn)力矩變大,鴨舵滾轉(zhuǎn)控制能力減弱。隨后研究了鴨舵不同的安裝位置對(duì)滾轉(zhuǎn)特性的影響,在原來(lái)模型基礎(chǔ)上,設(shè)計(jì)了將鴨舵安裝在圓柱段上的模型,分別對(duì)其進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算,通過(guò)計(jì)算結(jié)果的對(duì)比以及流場(chǎng)分析表明：在跨音速時(shí),鴨舵安裝位置對(duì)鴨舵滾轉(zhuǎn)力矩系數(shù)有很大影響,安置在圓柱段上遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于安置在圓錐段上；在亞音速時(shí),鴨舵后置對(duì)滾轉(zhuǎn)不利,但跨音速時(shí)有利于滾轉(zhuǎn)控制,超音速兩者相差不大。隨后在前面研究基礎(chǔ)上大膽假設(shè),探討了在鴨舵后安置擾流片的幾種布局對(duì)下洗誘導(dǎo)尾翼產(chǎn)生反向滾轉(zhuǎn)力矩的影響。
【圖文】：

２．４實(shí)驗(yàn)內(nèi)容逡逑實(shí)驗(yàn)采用風(fēng)洞常規(guī)測(cè)力方法，，固定馬赫數(shù)、固定能偏角、通過(guò)改變攻角測(cè)個(gè)攻角下的阻力、升力、俯仰力矩、滾轉(zhuǎn)力矩等氣動(dòng)參數(shù)。數(shù)據(jù)采集系型在某一攻角下的天平和傳感器數(shù)據(jù)，直至所有攻角采集完成。風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)表２．１所示。逡逑表２．１風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)《件０．６邐０．８邐０．９邐１．０邐１．２邐１．８邐２．０邐２．５邐３．０邐３．５ｐａ）邐２１．４邐：３３．６邐巧．７邐４５．９邐巧．９邐拍．３邐６６．５邐６８．４邐拍．３邐５７．１ｐａ）邐１０８．５邐１１４．７邐１１８．８邐１２４．４邐口９．３邐１５７．１邐１８６．９邐２６９．１邐３６６．５邐５２９．４（Ｘｌ0６）邋１２．６邐１５．９邐１７．３邐１８．６邐２１．４邐２１．９邐２３．５邐２６．２邐２７．５邐３０．２本實(shí)驗(yàn)方案測(cè)試的氣動(dòng)參數(shù)有：阻力系數(shù)。、升力系數(shù)Ｃｉ、俯仰力矩ｍ質(zhì)也為參考點(diǎn)）、滾轉(zhuǎn)力矩系數(shù)Ｑ邋ｍ彈軸為參考軸）、壓也系數(shù)Ｃ，邋

圖３．５．３邋ＨＩ模型超音速模型網(wǎng)格示意圖逡逑
【學(xué)位授予單位】：南京理工大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2015
【分類(lèi)號(hào)】：TJ415

【參考文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前4條

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本文編號(hào)：2674881