本文關(guān)鍵詞：磁場條件下深冷鎂合金的組織演變規(guī)律

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【摘要】：鎂合金材料由于其塑性低,在室溫下很難塑性變形,這一缺點(diǎn)使得其應(yīng)用的廣泛性不及其它金屬材料。電磁攪拌可利用電磁感應(yīng)產(chǎn)生電磁力,利用電磁力來使金屬有規(guī)律的運(yùn)動(dòng)。進(jìn)而減少樹枝晶,增加等軸晶。在鎂合金凝固過程中施加電磁攪拌,可以達(dá)到改善鎂合金組織與提高塑性的目的。對于推動(dòng)鎂合金材料的應(yīng)用具有重要意義。本文以AZ91鎂合金為研究對象,研究了不同頻率參數(shù)下電磁攪拌對于AZ91鎂合金凝固過程中顯微組織和塑性的影響,并對上述不同凝固條件的鑄態(tài)AZ91鎂合金進(jìn)行固溶處理、深冷處理,研究其顯微組織與塑性的改變。本文對自然凝固、120A-6Hz電磁攪拌、120A-8Hz電磁攪拌三種狀態(tài)下凝固的AZ91鎂合金進(jìn)行顯微組織觀察和伸長率測定得出以下結(jié)論：電磁攪拌作用下AZ91鎂合金的伸長率明顯提高。在120A-8Hz電磁攪拌時(shí),AZ91鎂合金的伸長率達(dá)到5.5%。晶粒明顯細(xì)化。隨著電磁攪拌頻率的增加,晶粒細(xì)化更加明顯。初生α-Mg相的形貌由自然凝固鑄態(tài)下的粗大樹枝晶轉(zhuǎn)變?yōu)樗N薇狀和蜂窩狀,β-Mg17A112相的形貌較自然凝固鑄態(tài)更加碎化,彌散分布于晶界處。對三種狀態(tài)AZ91鎂合金固溶處理后發(fā)現(xiàn)：伸長率隨固溶時(shí)間的增加呈逐漸增長趨勢。在120A-8Hz電磁攪拌下鑄態(tài)AZ91鎂合金固溶24h,此時(shí)伸長率達(dá)到了最大值12.7%。隨著固溶時(shí)間的增力β-Mg17A112相溶解程度提高,但基體α-Mg晶粒有長大現(xiàn)象。對三種狀態(tài)AZ91鎂合金試樣固溶后立即進(jìn)行深冷處理發(fā)現(xiàn)：深冷處理可以進(jìn)一步鞏固固溶度。在120A-8Hz電磁攪拌下,鑄態(tài)AZ91鎂合金在固溶24h+深冷24h時(shí)伸長率達(dá)到了最大值13.3%。固溶后直接深冷處理,使得晶界處的β-Mg17A112相更徹底的溶入到α-Mg基體中。
【關(guān)鍵詞】：AZ91 電磁攪拌 固溶處理 深冷處理
【學(xué)位授予單位】：沈陽工業(yè)大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號】：TG166.4
【目錄】：

• 摘要4-5
• Abstract5-10
• 第1章 緒論10-18
• 1.1 鎂和鎂合金的介紹10-12
• 1.1.1 鎂的特點(diǎn)10
• 1.1.2 鎂合金的特點(diǎn)10-11
• 1.1.3 鎂合金的分類11-12
• 1.2 鎂合金的應(yīng)用12-14
• 1.2.1 數(shù)碼電子行業(yè)12-13
• 1.2.2 交通工具行業(yè)13
• 1.2.3 國防航天行業(yè)13-14
• 1.2.4 其它領(lǐng)域的應(yīng)用14
• 1.3 電磁攪拌在鎂合金中的研究現(xiàn)狀14-15
• 1.4 鎂合金固溶處理及深冷處理15-16
• 1.4.1 固溶處理研究動(dòng)態(tài)15
• 1.4.2 深冷處理研究動(dòng)態(tài)15-16
• 1.5 課題研究的目的及意義16
• 1.6 本課題主要研究內(nèi)容16-18
• 第2章 材料的制備與分析方法18-26
• 2.1 實(shí)驗(yàn)方案18-19
• 2.2 實(shí)驗(yàn)材料及實(shí)驗(yàn)過程19-22
• 2.2.1 實(shí)驗(yàn)材料19
• 2.2.2 模具的設(shè)計(jì)19-20
• 2.2.3 保護(hù)氣體的選擇20
• 2.2.4 實(shí)驗(yàn)過程20-22
• 2.2.5 實(shí)驗(yàn)試樣的制備22
• 2.3 工藝參數(shù)的確定22-23
• 2.3.1 固溶處理工藝參數(shù)的確定22-23
• 2.3.2 深冷處理工藝參數(shù)的確定23
• 2.4 力學(xué)性能的測試23-24
• 2.5 顯微組織分析方法24-26
• 2.5.1 金相分析24
• 2.5.2 掃描電鏡分析24-25
• 2.5.3 X射線衍射分析25-26
• 第3章 電磁攪拌對AZ91鎂合金顯微組織和力學(xué)性能影響26-33
• 3.1 電磁攪拌對AZ91鎂合金力學(xué)性能影響26
• 3.2 電磁攪拌對AZ91鎂合金顯微組織影響26-32
• 3.3 本章小結(jié)32-33
• 第4章 固溶處理對AZ91鎂合金顯微組織和力學(xué)性能影響33-59
• 4.1 固溶處理對自然凝固AZ91鎂合金顯微組織和力學(xué)性能影響33-42
• 4.1.1 固溶處理對自然凝固AZ91鎂合金力學(xué)性能影響33-34
• 4.1.2 固溶處理對自然凝固鑄態(tài)AZ91鎂合金顯微組織影響34-42
• 4.2 固溶處理對120A-6Hz電磁攪拌AZ91鎂合金顯微組織和力學(xué)性能影響42-50
• 4.2.1 固溶處理對120A-6Hz電磁攪拌AZ91鎂合金力學(xué)性能影響42
• 4.2.2 固溶處理對120A-6Hz電磁攪拌AZ91鎂合金顯微組織影響42-50
• 4.3 固溶處理對120A-8Hz電磁攪拌AZ91鎂合金顯微組織和力學(xué)性能影響50-58
• 4.3.1 固溶處理對120A-8Hz電磁攪拌AZ91鎂合金力學(xué)性能影響50
• 4.3.2 固溶處理對120A-8Hz電磁攪拌AZ91鎂合金顯微組織影響50-58
• 4.4 本章小結(jié)58-59
• 第5章 固溶+深冷處理對AZ91鎂合金顯微組織和力學(xué)性能影響59-70
• 5.1 固溶+深冷處理對自然凝固AZ91鎂合金顯微組織和力學(xué)性能影響59-62
• 5.1.1 固溶+深冷處理對自然凝固AZ91鎂合金力學(xué)性能影響59-60
• 5.1.2 固溶+深冷處理對自然凝固AZ91鎂合金顯微組織影響60-62
• 5.2 固溶+深冷處理對120A-6Hz電磁攪拌AZ91鎂合金顯微組織和力學(xué)性能影響62-65
• 5.2.1 固溶+深冷處理對120A-6Hz電磁攪拌AZ91鎂合金力學(xué)性能影響62-63
• 5.2.2 固溶+深冷處理對120A-6Hz電磁攪拌AZ91鎂合金顯微組織影響63-65
• 5.3 固溶+深冷處理對120A-8Hz電磁攪拌AZ91鎂合金顯微組織和力學(xué)性能影響65-69
• 5.3.1 固溶+深冷處理對120A-8Hz電磁攪拌AZ91鎂合金力學(xué)性能影響65-66
• 5.3.2 固溶+深冷處理對120A-8Hz電磁攪拌AZ91鎂合金顯微組織影響66-69
• 5.4 本章小結(jié)69-70
• 第6章 結(jié)論70-71
• 參考文獻(xiàn)71-76
• 致謝76

【參考文獻(xiàn)】

中國期刊全文數(shù)據(jù)庫 前10條

1 張李鐵;張效賓;崔曉鵬;;稀土鎂合金抗高溫蠕變性能的研究進(jìn)展[J];材料導(dǎo)報(bào);2014年19期

2 莊麗娟;馬愛斌;盧富敏;袁玉春;江靜華;;ECAP對鎂及鎂合金強(qiáng)度和塑性的影響[J];材料導(dǎo)報(bào);2013年23期

3 趙杰;郭磊;付玉平;趙延剛;譚麗麗;楊柯;;磷酸三鈣涂層鎂合金材料的體內(nèi)降解及組織相容性研究[J];稀有金屬材料與工程;2013年05期

4 李巖;郭建強(qiáng);孫召進(jìn);林君山;;鎂合金在軌道客車上的應(yīng)用及展望[J];現(xiàn)代商貿(mào)工業(yè);2012年01期

5 王勇平;尹自飛;蔣W，

本文編號：795355