由于鎂合金屬于hcp結(jié)構(gòu),常溫下可用滑動系統(tǒng)的數(shù)量少,且易產(chǎn)生變形織構(gòu),難以進行室溫成形,這些條件使鎂合金的應(yīng)用受到了阻礙。大部分鑄造鎂合金輪轂易存在缺陷,而鍛造鎂合金輪轂經(jīng)過塑性變形,可以改善組織的均勻性,并可以提高其綜合力學(xué)性能。利用電子背散射衍射技術(shù)觀察研究了鑄態(tài)、均質(zhì)化態(tài)、塑性變形態(tài)（不同變形溫度和多道次變形）條件下AZ80鎂合金微觀組織,分析了鑄態(tài)、均質(zhì)化態(tài)、塑性變形態(tài)（不同變形溫度和多道次變形）條件下AZ80鎂合金微觀組織演化。旨在從晶界協(xié)調(diào)作用來研究鎂合金的塑性變形機理,并從晶界遷移和幾何必須位錯密度兩方面探討其對晶界協(xié)調(diào)作用的影響。主要結(jié)果如下:（1）按鑄態(tài)、均質(zhì)化處理態(tài)和變形態(tài)順序,試樣平均晶粒尺寸逐漸減小,平均晶粒形狀縱橫比“先增大后減小”。變形態(tài)隨著變形溫度的降低,平均晶粒尺寸逐漸減小,平均晶粒形狀縱橫比“先減小后增大”。恒溫多道次變形隨著變形程度的增加,平均晶粒尺寸逐漸減小,平均晶粒形狀縱橫比“先減小后增加”。（2）晶界的協(xié)調(diào)作用與晶界的遷移和幾何必須位錯密度密切相關(guān)。伴隨晶界的遷移,按鑄態(tài)、均質(zhì)化熱處理態(tài)、塑性變形態(tài)的順序,試樣的小角度晶界逐漸增多,阻礙了再結(jié)... 

【文章來源】：內(nèi)蒙古科技大學(xué)內(nèi)蒙古自治區(qū)

【文章頁數(shù)】：69 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

多道次變形工藝圖(a)恒溫三道次變形工藝圖(b)階梯降溫三道次變形工藝圖

內(nèi)蒙古科技大學(xué)碩士學(xué)位論文-13-3不同狀態(tài)條件下AZ80鎂合金微觀組織演化3.1不同狀態(tài)條件下AZ80鎂合金顯微組織與織構(gòu)演變3.1.1不同狀態(tài)條件下鎂合金顯微組織觀察分析圖3.1為鑄態(tài)AZ80鎂合金物相分析掃描電鏡（SEM）圖。圖3.1鑄態(tài)AZ80鎂合金物相分析圖從圖3.1圖中可知，AZ80等鎂合金的組成部分主要有兩種，分別由α-Mg基體相和β-Mg17Al12第二相組成。圖3.2為鑄態(tài)、均質(zhì)化熱處理態(tài)和塑性變形態(tài)組織圖。均質(zhì)化熱處理工藝為380℃/16h，塑性變形態(tài)變形溫度為300℃，升溫速率10℃/s，保溫5min，變形速率為=1s-1，變形程度為ε=0.6，變形后水冷，以變形后的縱截面為觀察面。ElementWt%At%ZnL06.4802.58MgK67.7572.55AlK25.7724.87MatrixCorrectionZAF(a)(b)

內(nèi)蒙古科技大學(xué)碩士學(xué)位論文-14-續(xù)上圖圖3.2不同狀態(tài)的顯微組織圖(a)鑄態(tài)(b)均質(zhì)化熱處理態(tài)(c)塑性變形態(tài)如圖3.2a-c所示，鑄態(tài)組織中連續(xù)網(wǎng)狀β-Mg17Al12相組織較為粗大，均質(zhì)化熱處理后網(wǎng)狀β-Mg17Al12相組織減少，部分β-Mg17Al12相組織溶入基體，變形后β-Mg17Al12相組織碎化，幾乎全部溶入基體中，鑄態(tài)與均質(zhì)化熱處理態(tài)中均觀察到楔形孿晶組織的存在，塑性變形態(tài)中未觀察到孿晶組織。圖3.3為鑄態(tài)、均質(zhì)化熱處理態(tài)和塑性變形態(tài)在背散射衍射（EBSD）技術(shù)下的晶粒形貌和尺寸圖。圖3.3不同狀態(tài)的微觀組織演變圖(a)鑄態(tài)(b)均質(zhì)化熱處理態(tài)(c)塑性變形態(tài)(c)(c)(a)(b)

【參考文獻】：
期刊論文
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博士論文
[1]初始組織及變形條件對AZ31鎂合金熱擠壓組織和織構(gòu)演變的影響研究[D]. 李娜麗.重慶大學(xué) 2013
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碩士論文
[1]AZ80鎂合金的釹、錫微合金化及組織性能研究[D]. 陳雷.大連理工大學(xué) 2017
[2]低含量混合稀土及釔對AZ80鎂合金顯微組織及力學(xué)性能的影響[D]. 甘俊雄.中南大學(xué) 2014
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本文編號：3583611