本文以工業(yè)生產(chǎn)DP980鋼為研究對(duì)象,工業(yè)生產(chǎn)通過熱軋-卷曲-酸洗-冷軋-連續(xù)退火熱處理制備了不同工藝參數(shù)下的板材,同時(shí),采用淬火-回火工藝制備了另一組不同工藝參數(shù)下的板材,實(shí)驗(yàn)使用金相顯微鏡、掃描電鏡、顯微硬度計(jì)、XRD、拉伸試驗(yàn)機(jī)等微觀組織和性能測(cè)試手段研究了兩種熱處理工藝參數(shù)對(duì)DP980鋼組織性能的影響。研究結(jié)果表明:均熱溫度影響著馬氏體體積分?jǐn)?shù)和組織形態(tài),在單相奧氏體區(qū)或兩相區(qū)較高溫度均熱,形成較大體積分?jǐn)?shù)的片狀馬氏體,組織中存在孿晶關(guān)系,而且有少量殘余奧氏體,屈強(qiáng)比較低。此外,均熱溫度影響著冷軋DP鋼的織構(gòu)變化,均熱溫度升高,與軋制有關(guān)的織構(gòu)減少,再結(jié)晶織構(gòu)增加。均熱溫度對(duì)取向差分布的影響更明顯,均熱溫度升高,60o取向差呈現(xiàn)峰值,這與馬氏體形成有關(guān);保溫時(shí)間影響著奧氏體晶粒大小,在較高溫度,較短時(shí)間均熱,奧氏體晶粒剛剛形成還沒有開始長大,組織為晶粒細(xì)小的片狀馬氏體,還有部分的殘余奧氏體,隨保溫時(shí)間增加屈強(qiáng)比降低;時(shí)效溫度控制著馬氏體的形態(tài)以及體積分?jǐn)?shù),時(shí)效溫度越高,馬氏體形態(tài)為島狀,數(shù)量減少,屈強(qiáng)比增加,時(shí)效溫度降低,馬氏體形態(tài)為片狀,數(shù)量較多。時(shí)效使過飽和的馬氏體析出碳原... 

【文章來源】：重慶大學(xué)重慶市 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：72 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

目前研究的汽車鋼的強(qiáng)塑性范圍[3]

重慶大學(xué)碩士學(xué)位論文2年，日本鋼鐵公司[7]建成了可控制的水淬連續(xù)退火生產(chǎn)線。經(jīng)過嚴(yán)格退火工藝后進(jìn)行回火，使組織穩(wěn)定，且具有良好的延展性。從此連續(xù)退火工藝得到迅猛發(fā)展。國內(nèi)，雙相鋼的研究起步較晚，先后經(jīng)歷了DP490MPa、590MPa、780MPa[8-12]等級(jí)別的冷軋和熱鍍鋅雙相鋼。經(jīng)過幾代學(xué)者和研究者的努力，雙相鋼開發(fā)領(lǐng)域有較大的突破。在近十年來,雙相鋼的研究呈現(xiàn)出爆發(fā)式的增長，近幾年文獻(xiàn)累積量逐年上升，如圖1.2所示，而且主要的研究范圍集中在工程研究領(lǐng)域內(nèi)。圖1.2雙相鋼研究論文的發(fā)表數(shù)量與年份的關(guān)系Fig.1.2Therelationshipbetweenthenumberofpublicationsofresearchpapersondualphasesteelsandtheyearofpublication目前國內(nèi)對(duì)于雙相鋼的研究主要集中在開發(fā)強(qiáng)塑性更高的汽車鋼。北京科技大學(xué)蔡恒君[13]研究了1200MPa級(jí)雙相鋼的物理冶金行為和變形特性。同時(shí)，張峰等人研究了熱處理工藝及力學(xué)性能[14,15]。東北大學(xué)對(duì)冷軋連續(xù)退火雙相鋼臨界區(qū)加熱溫度進(jìn)行了細(xì)致的分析[16,17]。目前的主要研究方向是雙相鋼連續(xù)退火工藝的改進(jìn)；雙相鋼應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系在變形過程中的變化規(guī)律[18]；連續(xù)退火工藝參數(shù)對(duì)組織和性能的影響[19]；合金元素對(duì)組織和性能的影響[20-22]；在連續(xù)退火工藝下雙相鋼組織和織構(gòu)的演變規(guī)律[23-25]；以及雙相鋼強(qiáng)塑性較高的力學(xué)性能成因規(guī)律[26-28]。連續(xù)退火工藝參數(shù)對(duì)雙相鋼生產(chǎn)質(zhì)量起到關(guān)鍵作用，研究者對(duì)熱處理工藝參數(shù)：均熱溫度、保溫時(shí)間、時(shí)效溫度、時(shí)效時(shí)間已經(jīng)做了很多研究。許多研究人員研究了均熱溫度對(duì)組織性能的影響。大量研究表明，均熱溫度對(duì)奧氏體化的程度影響較大，通過調(diào)節(jié)均熱溫度，控制奧氏體組織的體積分?jǐn)?shù)。從而在隨后的冷卻過程中控制馬氏體組織含量。馬氏體體積?

1緒論5圖1.3不同加熱溫度下冷卻轉(zhuǎn)變曲線[43]（a）780oC；（b）820oC；（c）860oCFig.1.3Continuouscoolingtransformationdiagramsofsamplesatdifferentheatingtemperatures[43](a)780oC;(b)820oC;(c)860oC圖1.3所示，經(jīng)過調(diào)控冷卻速度和均熱溫度，在兩相區(qū)產(chǎn)生質(zhì)量分?jǐn)?shù)不同的奧氏體和鐵素體，經(jīng)過快速冷卻后奧氏體轉(zhuǎn)化為馬氏體，馬氏體的體積分?jǐn)?shù)由冷卻速度以及均熱溫度下產(chǎn)生的奧氏體體積分?jǐn)?shù)決定。因此，均熱溫度和冷卻速度是馬氏體分?jǐn)?shù)的工藝控制條件。如果馬氏體分?jǐn)?shù)較高，材料的力學(xué)性能表現(xiàn)較脆，延伸率低，延展性不好，但是強(qiáng)度較高，強(qiáng)塑性差，因此獲得良好的強(qiáng)塑性意味著需要控制馬氏體體積分?jǐn)?shù)。1.4雙相鋼的微觀組織1.4.1鐵素體與馬氏體組織雙相鋼通常是由低碳鋼經(jīng)臨界區(qū)熱處理或熱軋?zhí)幚淼玫�，組織由鐵素體和馬氏體組成，這樣的組織很好的協(xié)調(diào)鋼的強(qiáng)度與塑性，從而得到強(qiáng)塑性高的汽車鋼。由于生產(chǎn)工藝的不同，組織中還有殘余奧氏體或貝氏體。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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博士論文
[1]微合金化冷軋雙相鋼連續(xù)退火過程相變規(guī)律及組織性能[D]. 王小鵬.東北大學(xué) 2014
[2]高強(qiáng)塑積Q-P-T鋼及其強(qiáng)塑性機(jī)制的研究[D]. 張柯.上海交通大學(xué) 2011
[3]低碳硅錳系冷軋連續(xù)退火DP鋼組織性能研究[D]. 韓會(huì)全.東北大學(xué) 2009

碩士論文
[1]超細(xì)鐵素體+低溫貝氏體雙相鋼的制備及力學(xué)性能[D]. 趙婷.燕山大學(xué) 2015
[2]立方晶體宏觀織構(gòu)取向分布函數(shù)的計(jì)算[D]. 盛捷.蘭州理工大學(xué) 2007



本文編號(hào)：3469702