針對(duì)不等厚H220YD/DP590GA先進(jìn)高強(qiáng)度鋼焊接時(shí)出現(xiàn)的薄板變形嚴(yán)重、力學(xué)性能差等問題,在大量前期實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,選取最優(yōu)的主焊接工藝參數(shù)進(jìn)行電阻點(diǎn)焊實(shí)驗(yàn),并利用拉剪測(cè)試、金相組織分析等手段對(duì)試樣進(jìn)行組織和性能研究.結(jié)果表明,焊接接頭受焊接熱影響,使得H220YD鋼鐵素體晶粒尺寸變大,DP590GA鋼板母材的島狀馬氏體演變成板條狀馬氏體,其失效形式為鈕扣狀斷裂. 

【文章來源】：上海交通大學(xué)學(xué)報(bào). 2016,50(12)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

圖１失效模式Ｆｉｇ．１Ｆａｉｌｕｒｅｍｏｄｅ

３５０～６２０ＭＰａ，進(jìn)一步驗(yàn)證了該焊接工藝的可行性．２．２金相組織分析及ＳＥＭ微觀分析圖２是Ｈ２２０ＹＤ／ＤＰ５９０ＧＡ鋼板焊縫的顯微組織照片．可以看出：兩者實(shí)現(xiàn)了冶金連接；Ｈ２２０ＹＤ鋼主要組織為鐵素體，腐蝕后顏色偏白，ＤＰ５９０ＧＡ鋼焊后的主要組織是馬氏體，腐蝕后呈深色．圖３是Ｈ２２０ＹＤ鋼的微觀組織形貌圖．從圖３中可以發(fā)現(xiàn)，由于受到焊接熱輸入的影響，Ｈ２２０ＹＤ鋼熔核區(qū)晶粒尺寸明顯大于其母材．圖４是ＤＰ５９０ＧＡ鋼的微觀組織形貌圖．由圖４（ａ）、（ｄ）可見：母材的組織主要是島狀馬氏體；在熱影響區(qū)邊緣，開始出現(xiàn)馬氏體晶粒長大的現(xiàn)象，Ｃ元素在馬氏體晶粒附近富集，顏色開始加深．從圖４（ｂ）可以看到，在熱影響區(qū)內(nèi)部晶粒已經(jīng)明顯變大，并隨著與焊接熱源距離的減小而增大；由圖４（ｃ）、（ｅ）可知，到熔核區(qū)內(nèi)部后，ＤＰ５９０ＧＡ鋼熔核區(qū)圖２Ｈ２２０ＹＤ鋼與ＤＰ５９０ＧＡ鋼焊縫Ｆｉｇ．２ＷｅｌｄｅｄｓｅａｍｓｏｆＨ２２０ＹＤｓｔｅｅｌａｎｄＤＰ５９０ＧＡｓｔｅｅｌ圖３Ｈ２２０ＹＤ鋼的微觀組織Ｆｉｇ．３ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆＨ２２０ＹＤｓｔｅｅｌ圖４ＤＰ５９０ＧＡ鋼的微觀組織Ｆｉｇ．４ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆＤＰ５９０ＧＡｓｔｅｅｌ第１２期１８９１王小樂，等：不等厚高強(qiáng)度鋼Ｈ２２０ＹＤ／ＤＰ５９０ＧＡ電阻點(diǎn)焊接頭的組織和性能

３５０～６２０ＭＰａ，進(jìn)一步驗(yàn)證了該焊接工藝的可行性．２．２金相組織分析及ＳＥＭ微觀分析圖２是Ｈ２２０ＹＤ／ＤＰ５９０ＧＡ鋼板焊縫的顯微組織照片．可以看出：兩者實(shí)現(xiàn)了冶金連接；Ｈ２２０ＹＤ鋼主要組織為鐵素體，腐蝕后顏色偏白，ＤＰ５９０ＧＡ鋼焊后的主要組織是馬氏體，腐蝕后呈深色．圖３是Ｈ２２０ＹＤ鋼的微觀組織形貌圖．從圖３中可以發(fā)現(xiàn)，由于受到焊接熱輸入的影響，Ｈ２２０ＹＤ鋼熔核區(qū)晶粒尺寸明顯大于其母材．圖４是ＤＰ５９０ＧＡ鋼的微觀組織形貌圖．由圖４（ａ）、（ｄ）可見：母材的組織主要是島狀馬氏體；在熱影響區(qū)邊緣，開始出現(xiàn)馬氏體晶粒長大的現(xiàn)象，Ｃ元素在馬氏體晶粒附近富集，顏色開始加深．從圖４（ｂ）可以看到，在熱影響區(qū)內(nèi)部晶粒已經(jīng)明顯變大，并隨著與焊接熱源距離的減小而增大；由圖４（ｃ）、（ｅ）可知，到熔核區(qū)內(nèi)部后，ＤＰ５９０ＧＡ鋼熔核區(qū)圖２Ｈ２２０ＹＤ鋼與ＤＰ５９０ＧＡ鋼焊縫Ｆｉｇ．２ＷｅｌｄｅｄｓｅａｍｓｏｆＨ２２０ＹＤｓｔｅｅｌａｎｄＤＰ５９０ＧＡｓｔｅｅｌ圖３Ｈ２２０ＹＤ鋼的微觀組織Ｆｉｇ．３ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆＨ２２０ＹＤｓｔｅｅｌ圖４ＤＰ５９０ＧＡ鋼的微觀組織Ｆｉｇ．４ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆＤＰ５９０ＧＡｓｔｅｅｌ第１２期１８９１王小樂，等：不等厚高強(qiáng)度鋼Ｈ２２０ＹＤ／ＤＰ５９０ＧＡ電阻點(diǎn)焊接頭的組織和性能


本文編號(hào)：3403259