SCM435冷鐓鋼高速線材具有很高的靜力強(qiáng)度、沖擊韌性、蠕變強(qiáng)度與持久強(qiáng)度,廣泛用于具有特殊性能要求的產(chǎn)品,如汽車發(fā)動機(jī)緊固件、連接件,及超高強(qiáng)度級別六角頭螺栓、螺柱、內(nèi)六角螺釘?shù)�。而熱軋過程中一旦出現(xiàn)褶皺缺陷就會造成拉拔斷裂、冷鐓開裂等一系列問題。本文針對SCM435高線表面產(chǎn)生褶皺缺陷的問題進(jìn)行研究,尋求表面褶皺缺陷的解決方法。主要研究內(nèi)容和結(jié)果如下:（1）通過現(xiàn)場檢驗(yàn),發(fā)現(xiàn)SCM435線材表面褶皺缺陷的產(chǎn)生根源是粗軋6道次孔型設(shè)計(jì)不合理;結(jié)合有限元法對原孔型粗軋6道次進(jìn)行模擬及診斷,分析原孔型設(shè)計(jì)的不足,提出孔型優(yōu)化方案。（2）研究塑性應(yīng)變能密度分布、接觸面法向速度梯度對褶皺缺陷發(fā)生傾向性的影響,為孔型優(yōu)化提供了技術(shù)指征。得出塑性應(yīng)變能密度越大、速度梯度絕對值越大,材料表面越容易產(chǎn)生褶皺缺陷。（3）根據(jù)Gleeble熱模擬實(shí)驗(yàn)獲得SCM435真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線,繪制DMM熱加工圖。得出SCM435適宜工藝窗口及避免加工區(qū)間。（4）采用塑性應(yīng)變能密度、法向速度梯度作為考察孔型軋制發(fā)生褶皺缺陷可能性的指征,驗(yàn)證優(yōu)化孔型的合理性,并對優(yōu)化后的孔型進(jìn)行了實(shí)踐驗(yàn)證。生產(chǎn)實(shí)踐表明,成品SCM... 

【文章來源】：安徽工業(yè)大學(xué)安徽省

【文章頁數(shù)】：69 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

012-2017年冷鐓、拉絲的價(jià)格趨勢

R5 R6圖 2.1 原粗軋孔型Fig.2.1 Original rough rolling pass design根據(jù)原孔型系統(tǒng)的軋制情況，對各道次軋制斷面形狀和尺寸進(jìn)行分析，以便獲得更為直觀的比較。按粗軋?jiān)仔拖到y(tǒng)設(shè)計(jì)的軋制參數(shù)的計(jì)算見表 2.1。表 2.1 粗軋?jiān)仔拖到y(tǒng)設(shè)計(jì)的軋制參數(shù)表Table 2.1 Rolling parameter table for rough rolling original pass system design道次高度/mm寬度/mm面積/mm2延伸系數(shù)減面率/%軋輥直徑/mm工作直徑/mm軋制速度m/sBillet 151.95 151.95 23075.1 0.2141H 119 178 18719 1.233 18.9 680 601.4 0.2612V 130 130 15058.3 1.243 19.6 680 590.9 0.3323H 86.5 183 11242 1.339 25.3 610 641.4 0.4274V 104 104 8494.9 1.323 24.4 610 546.3 0.5655H 64.5 127 6356.4 1.336 25.2 610 582.8 0.7566V 79 79 4901.7 1.297 22.9 610 566.5 0.98

6V 79 79 4901.7 1.297 22.9 610 566.5 0.98測量各道次斷面尺寸并與孔型設(shè)計(jì)值對比，見表 2.2。對軋制各道次斷面進(jìn)行取樣，如圖 2.2 所示。表 2.2 粗軋斷面實(shí)測值與孔型設(shè)計(jì)值比較Table 2.2 Comparison between measured values and pass design values of rough rolling sections設(shè)計(jì)值 實(shí)測值道次高度/mm寬度/mm面積/mm2延伸系數(shù)高度/mm寬度/mm面積/mm2延伸系數(shù)充滿度Billet 151.95 151.95 23075.11H 119 178 18719 1.233 110.2 167.6 17488.9 1.319 0.9422V 130 131 15058.3 1.243 126.2 116.9 13882.5 1.260 0.8923H 86.5 183 11242 1.339 82.3 149.2 10565.2 1.314 0.8154V 104 112 8494.9 1.323 101.3 105.6 8230.5 1.284 0.9425H 64.5 127 6356.4 1.336 64.1 122.8 6272.9 1.312 0.9676V 79 86 4901.7 1.297 77.0 81.6 4817.8 1.302 0.949

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于模態(tài)應(yīng)變能密度理論的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)損傷識別方法[J]. 劉衛(wèi)然,杜守軍,張麗梅.  河北工業(yè)科技. 2018(06)
[2]高精度輕型薄壁熱軋H型鋼工藝的優(yōu)化[J]. 丁朝暉,吳湄莊,吳保橋,夏勐,彥井成,黃琦,彭林,圣立蕪.  安徽冶金. 2018(01)
[3]基于有限元的16號工字鋼軋制過程分析及孔型優(yōu)化[J]. 唐銳,張政,謝永春.  鋼鐵釩鈦. 2018(01)
[4]40Cr線材表面浮銹影響因素及控制方法[J]. 孟慶德.  金屬制品. 2017(01)
[5]冷鐓鋼線材表面橫裂紋原因分析及改進(jìn)措施[J]. 陳尚虎,王才仁,劉春林,吳德興.  科技展望. 2015(05)
[6]不同應(yīng)變速率下BGA焊球剪切斷裂試驗(yàn)與模擬分析[J]. 薛明陽,衛(wèi)國強(qiáng),金亮,王海燕.  焊接學(xué)報(bào). 2014(03)
[7]高速線材減定徑多道次孔型軋制有限元分析及工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 周民,陳瑩卷,閔建軍,馬靳江,牛強(qiáng).  中國冶金. 2014(03)
[8]800H合金熱變形行為研究[J]. 曹宇,邸洪雙,馬天軍,張敬奇.  東北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2012(02)
[9]裂尖塑性區(qū)方向應(yīng)變能裂紋擴(kuò)展準(zhǔn)則及數(shù)值模擬[J]. 陳澤宇.  河北理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2011(01)
[10]彈簧鋼線材表面劃傷缺陷的控制措施[J]. 孫永平.  軋鋼. 2010(06)

碩士論文
[1]高標(biāo)軸承鋼SUJ2的質(zhì)量控制研究[D]. 沈千成.安徽工業(yè)大學(xué) 2017
[2]2Cr13鋼熱變形行為研究[D]. 易嘯.東北大學(xué) 2012



本文編號：3258098