發(fā)布時(shí)間：2021-06-08 11:28

　　屈強(qiáng)比是表征材料抵抗從屈服到塑性不穩(wěn)定變形的一種能力,焊接接頭的屈強(qiáng)比越低,則其塑性儲(chǔ)備越大,從安全角度考慮,低屈強(qiáng)比是表征結(jié)構(gòu)抗震性能、抗外來(lái)沖擊性能的一個(gè)重要特征。不同的焊接方法間,焊接熱輸入和焊接冶金過(guò)程不同,焊接效率也不一樣,因此形成的焊縫金屬的屈強(qiáng)比也存在差異。本文針對(duì)Q345E低合金高強(qiáng)鋼,采用實(shí)芯焊絲氣體保護(hù)焊、藥芯焊絲氣體保護(hù)焊、焊條電弧焊和埋弧焊四種常用的焊接方法進(jìn)行平板對(duì)接焊,采用2mm和6mm兩種裝配間隙進(jìn)行焊接試驗(yàn),在2mm裝配間隙的蓋面層和6mm裝配間隙的焊縫中心截取拉伸試樣并進(jìn)行拉伸試驗(yàn),采用直讀光譜儀、金相顯微鏡等方法研究不同焊接方法下焊接工藝參數(shù)、合金元素含量和顯微組織對(duì)焊縫屈強(qiáng)比的影響規(guī)律。當(dāng)裝配間隙為2mm時(shí),蓋面層焊接電流為320A時(shí),實(shí)芯焊絲氣體保護(hù)焊蓋面層焊縫屈強(qiáng)比為0.824,抗拉強(qiáng)度為608MPa,藥芯焊絲氣體保護(hù)焊蓋面層焊縫屈強(qiáng)比為0.813,抗拉強(qiáng)度為728MPa。蓋面層焊縫的顯微組織主要均為強(qiáng)度相對(duì)較高的針狀鐵素體,塑韌性較差的先析鐵素體和側(cè)板條鐵素體,藥芯焊絲氣體保護(hù)焊蓋面層焊縫的強(qiáng)度更高而屈強(qiáng)比稍低是因?yàn)槠浜辖鹪睾扛?先析鐵... 

【文章來(lái)源】：江蘇科技大學(xué)江蘇省

【文章頁(yè)數(shù)】：95 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

各種a-固溶tsofvariousm種顯微缺陷組溶強(qiáng)化b-位錯(cuò)microstructur組織對(duì)鋼材屈錯(cuò)密度c-晶粒redefectson服強(qiáng)度和抗拉粒尺寸d-第二yieldstrength拉強(qiáng)度的影響

配襯墊進(jìn)學(xué)性能試焊接再用酒精行反變形（a）P進(jìn)行焊接，試驗(yàn)。接前對(duì)焊接精、丙酮擦形措施，焊anasonic YD如圖 2.2接區(qū)域進(jìn)行擦拭，去除焊接時(shí)不采D-400SS 焊機(jī)（b）所示，嚴(yán)格的清理表面的水分用剛性固定機(jī) （b）Froni圖Fig.2.1 W用以獲取理，先用千分、油污；定法進(jìn)行焊ius TPS50002.1 焊接設(shè)備Welding equi取焊縫中心的千葉片砂紙打焊接裝配完接。焊機(jī) （c）ipment的熔敷金屬打磨去除坡完成后先進(jìn)MZ-1000 型屬，進(jìn)行相關(guān)坡口表面氧化進(jìn)行點(diǎn)焊，然型自動(dòng)埋弧焊關(guān)的力化膜，然后進(jìn)焊機(jī)

×精拍、微金相組進(jìn) 行 金 相15mm×12m水磨，接著精溶液腐蝕拍攝，再用、200 倍和Fi織分析組 織 分 析mm 的金相著用金剛石蝕 7 秒。先用用圖 2.6（b500 倍。圖 2.5 CMg.2.5 CMT52時(shí) ， 首試樣，然后研磨膏在拋用圖 2.6（a）所示的金MT5205 拉伸205 tensile te先 采 用 線后將金相試拋光機(jī)上進(jìn)）所示的 V金相顯微鏡伸試驗(yàn)機(jī)sting machin切 割 的 方試樣鑲嵌后分進(jìn)行拋光直至VHX-900 超鏡下進(jìn)行觀察e法 將 焊分別在 80 號(hào)至沒(méi)有劃痕超景深數(shù)碼察拍攝，拍接 接 頭 號(hào)到 1500痕，最后再碼顯微鏡進(jìn)拍攝的倍率

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]壓力容器焊接工藝技術(shù)研究[J]. 胡勇軍.  科技創(chuàng)新與應(yīng)用. 2018(33)
[2]回火溫度對(duì)Nb-Ti微合金化Mn系低碳貝氏體鋼屈強(qiáng)比的影響[J]. 王寶華,白秉哲,馬海峰,張明博,韓宇,包闊.  稀有金屬. 2019(02)
[3]X90管線鋼管埋弧焊縫組織與性能分析[J]. 畢宗岳,楊軍,牛輝,黃曉江.  焊接學(xué)報(bào). 2018(10)
[4]熱輸入對(duì)高鉬Q420鋼焊接接頭組織和性能的影響[J]. 李俊琛,張亞森,楊新龍,馮瑞.  材料熱處理學(xué)報(bào). 2018(07)
[5]熱軋貝氏體雙相鋼中組織對(duì)性能的影響[J]. 余沖,吳騰.  鋼鐵釩鈦. 2018(02)
[6]07MnNiCrMoVDR鋼焊縫組織與低溫沖擊韌性分析[J]. 林洋,唐迎春,朱健.  遼寧石油化工大學(xué)學(xué)報(bào). 2018(02)
[7]X70管線鋼強(qiáng)韌化機(jī)制的研究[J]. 牛繼龍,鄭建平.  熱處理. 2017(06)
[8]X65管線鋼管閃光對(duì)焊工藝參數(shù)對(duì)焊接接頭力學(xué)性能和缺陷的影響[J]. 趙朋成,劉振偉,王璐璐,高世一,王振民.  材料導(dǎo)報(bào). 2017(20)
[9]熱處理工藝對(duì)建筑用無(wú)Mo耐火鋼組織與性能的影響[J]. 郭艷坤,劉成才.  金屬熱處理. 2017(10)
[10]微合金高強(qiáng)度低碳貝氏體鋼強(qiáng)化機(jī)理分析[J]. 趙賢平,李顯強(qiáng).  柳鋼科技. 2017(05)

博士論文
[1]核電AP1000鋼制安全殼與附件焊接性及焊接工藝研究[D]. 丁連征.太原理工大學(xué) 2015

碩士論文
[1]AZ80鎂合金晶粒尺寸與第二相對(duì)力學(xué)性能影響規(guī)律的研究[D]. 朱亞哲.中北大學(xué) 2013



本文編號(hào)：3218350