TA11鈦合金超高周疲勞行為
發(fā)布時間:2021-04-15 17:53
利用常規(guī)疲勞試驗方法獲得TA11合金在不同溫度,不同應力比下的3×107及1×108超高周疲勞極限,并采用三參數冪函數法獲得合金超高周疲勞中值S-N曲線及其描述方程。研究發(fā)現:與傳統(tǒng)1×107疲勞極限相比,TA11合金的超高周(3×107及1×108)疲勞強度表現出繼續(xù)降低的趨勢,這一趨勢在負應力比(R=-1)下不太明顯,在正應力比(R=0.1,0.5)下十分顯著,并且室溫下的降低幅度大于高溫下的降低幅度;斷口分析表明,室溫下TA11合金試樣的超高周疲勞裂紋均萌生于表面,高溫下TA11合金試樣的超高周疲勞裂紋萌生方式與應力比有關,R=-1和0.1時疲勞裂紋萌生于表面,R=0.5時疲勞裂紋萌生于內部;TA11合金試樣的表面狀態(tài)是導致其疲勞壽命分散的主要原因。
【文章來源】:航空材料學報. 2017,37(03)北大核心CSCD
【文章頁數】:7 頁
【部分圖文】:
TA11合金組織形貌(a)橫截面;(b)縱截面
i-8Al-1Mo-1V(質量分數/%),相變點為1030~1040℃。棒材由經過三次真空自耗電弧爐熔煉的鑄錠熱鍛而成,熱處理制度為910℃/1h空冷+580℃/8h空冷。在成品棒材上切取試樣,經磨拋腐蝕后,對棒材的橫、縱截面進行高、低倍觀察。棒材低倍組織未發(fā)現裂紋、夾雜、偏析、縮孔、氣孔和其他冶金缺陷,棒材橫截面為均勻的等軸α相,縱截面為均勻拉長的α相,晶間為少量的β相。橫、縱截面高倍組織形貌見圖1。圖1TA11合金組織形貌(a)橫截面;(b)縱截面Fig.1MorphologiesofTA11alloy(a)crosssection;(b)longitudinalcrosssection圖2疲勞試樣形狀及尺寸圖Fig.2Dimensionsofspecimenusedinfatiguetests沿棒材縱向切取圓柱形毛坯,精加工成疲勞性能測試試樣,試樣形狀及尺寸見圖2,試樣加工參照HB5287—1996“金屬材料軸向加載疲勞試驗方法”附錄B疲勞試樣加工工藝進行。超高周疲勞S-N曲線的測定嚴格按照HB5287—1996進行,試驗設備為QBG-500型高頻疲勞試驗機,試驗溫度分別為室溫、300℃和400℃,每種試驗溫度選擇R=-1,0.1,0.53個不同應力比進行試驗,加載波形為正弦波,加載方向為軸向,試驗頻率為90~125Hz,不同試驗條件試樣數量為30根,室溫下最長試驗周次為1×108,300℃和400℃下最長試驗周次為3×107。首先采用升降法求得材料的超高周疲勞極限,再以該疲勞極限為最低應力水平,采用成組試驗法得到S-N曲線,然后按照HB5287—1996中推薦的解析法對不同條件下的疲勞試驗數據進行描述,得到單條S-N曲線。2結果與分析2.1中值S-N曲線方程的確定圖3~5顯示不同溫度,不同應力比下的TA11合金超高周疲勞試驗結果。圖中黑色箭頭表示使用升降法測試超高周疲勞極限時該試樣達到1×108或3×107周次未發(fā)生斷裂,箭頭后面?
第3期TA11鈦合金超高周疲勞行為圖3TA11合金室溫超高周疲勞中值S-N曲線Fig.3VHCFS-NcurvesforTA11alloyatroomtemperature圖4TA11合金300℃超高周疲勞中值S-N曲線Fig.4VHCFS-NcurvesforTA11alloyat300℃圖6(b),7(b))。研究認為[15-16],在鈦合金中,α相為密排六方結構,β相為體心立方結構,β相滑移系較多,在低應力幅下,滑移首先由β相開始,在兩相界面形成位錯堆積,產生局部應力集中,從而導致裂紋在晶界或相界萌生。同時也說明,對于TA11合金,在300℃和400℃,R=0.5試驗條件下,3×107壽命區(qū)試樣表面所受剪切應力難以促使表面開裂,此時,試樣內部產生局部應力集中,導致裂紋萌生。圖5TA11合金400℃超高周疲勞中值S-N曲線Fig.5VHCFS-NcurvesforTA11alloyat400℃合金在300℃,400℃,R=-1,0.1等試驗條件下,疲勞裂紋均起始于試樣表面,呈現單源或多源特征(見圖8),近3×107周次斷裂試樣斷口未呈現R=0.5時的“魚眼”特征,其原因可能是在較低應力比下,3×107壽命區(qū)試樣內部應力集中尚不足以促使裂紋萌生,表面在剪切應力作用下萌生裂紋依然是試樣疲勞斷裂的主要方式。綜上可知,高溫下TA11合金的超高周疲勞(3×107)裂紋萌生方式與應力比有關。當R=-1和0.1時,裂紋萌生于試樣表面,試樣的表面狀態(tài)對超高周疲勞壽命的影響更大;當R=0.5時,裂紋萌生于試樣內部,斷口形貌呈現“魚眼”特征,材料內部的局部應力集中是導致疲勞裂紋萌生的主要原因。通過對合金在室溫下不同應力比的疲勞斷口形貌進行觀察發(fā)現,與300℃和400℃的情況不同的是,室溫下不同應力比的試樣疲勞裂紋均萌生于表面(見圖9),這說明,在室溫,最長試驗壽命1×108條件下,TA11合金試樣的疲勞裂紋萌生方式與載荷?
【參考文獻】:
期刊論文
[1]TA11鈦合金高溫變形微觀組織演變分析[J]. 黨淼,齊廣霞,史麗坤. 熱加工工藝. 2010(04)
[2]合金材料超高周疲勞行為的基本特征和影響因素[J]. 洪友士,趙愛國,錢桂安. 金屬學報. 2009(07)
[3]超高周疲勞的研究進展[J]. 關昕,孟延軍. 鋼鐵研究. 2009(01)
[4]GCr15軸承鋼超高周疲勞性能與夾雜物相關性[J]. 李永德,楊振國,李守新,柳洋波,陳樹銘. 金屬學報. 2008(08)
[5]2000 MPa高強度鋼的超高周疲勞破壞行為[J]. 趙海民,陳思聯(lián),郝立群,惠衛(wèi)軍,董瀚,翁宇慶. 特殊鋼. 2008(03)
[6]Ti-6Al-4V合金的超高周疲勞行為[J]. 左景輝,王中光,韓恩厚. 金屬學報. 2007(07)
[7]LC4CS鋁合金的超高周疲勞壽命分布[J]. 姚衛(wèi)星,郭盛杰. 金屬學報. 2007(04)
[8]汽車用高強度彈簧鋼54SiCrV6和54SiCr6的超高周疲勞行為[J]. 張繼明,楊振國,李守新,李廣義,惠衛(wèi)軍,翁宇慶. 金屬學報. 2006(03)
[9]超高強度鋼十億周疲勞研究[J]. 王清遠. 機械強度. 2002(01)
本文編號:3139812
【文章來源】:航空材料學報. 2017,37(03)北大核心CSCD
【文章頁數】:7 頁
【部分圖文】:
TA11合金組織形貌(a)橫截面;(b)縱截面
i-8Al-1Mo-1V(質量分數/%),相變點為1030~1040℃。棒材由經過三次真空自耗電弧爐熔煉的鑄錠熱鍛而成,熱處理制度為910℃/1h空冷+580℃/8h空冷。在成品棒材上切取試樣,經磨拋腐蝕后,對棒材的橫、縱截面進行高、低倍觀察。棒材低倍組織未發(fā)現裂紋、夾雜、偏析、縮孔、氣孔和其他冶金缺陷,棒材橫截面為均勻的等軸α相,縱截面為均勻拉長的α相,晶間為少量的β相。橫、縱截面高倍組織形貌見圖1。圖1TA11合金組織形貌(a)橫截面;(b)縱截面Fig.1MorphologiesofTA11alloy(a)crosssection;(b)longitudinalcrosssection圖2疲勞試樣形狀及尺寸圖Fig.2Dimensionsofspecimenusedinfatiguetests沿棒材縱向切取圓柱形毛坯,精加工成疲勞性能測試試樣,試樣形狀及尺寸見圖2,試樣加工參照HB5287—1996“金屬材料軸向加載疲勞試驗方法”附錄B疲勞試樣加工工藝進行。超高周疲勞S-N曲線的測定嚴格按照HB5287—1996進行,試驗設備為QBG-500型高頻疲勞試驗機,試驗溫度分別為室溫、300℃和400℃,每種試驗溫度選擇R=-1,0.1,0.53個不同應力比進行試驗,加載波形為正弦波,加載方向為軸向,試驗頻率為90~125Hz,不同試驗條件試樣數量為30根,室溫下最長試驗周次為1×108,300℃和400℃下最長試驗周次為3×107。首先采用升降法求得材料的超高周疲勞極限,再以該疲勞極限為最低應力水平,采用成組試驗法得到S-N曲線,然后按照HB5287—1996中推薦的解析法對不同條件下的疲勞試驗數據進行描述,得到單條S-N曲線。2結果與分析2.1中值S-N曲線方程的確定圖3~5顯示不同溫度,不同應力比下的TA11合金超高周疲勞試驗結果。圖中黑色箭頭表示使用升降法測試超高周疲勞極限時該試樣達到1×108或3×107周次未發(fā)生斷裂,箭頭后面?
第3期TA11鈦合金超高周疲勞行為圖3TA11合金室溫超高周疲勞中值S-N曲線Fig.3VHCFS-NcurvesforTA11alloyatroomtemperature圖4TA11合金300℃超高周疲勞中值S-N曲線Fig.4VHCFS-NcurvesforTA11alloyat300℃圖6(b),7(b))。研究認為[15-16],在鈦合金中,α相為密排六方結構,β相為體心立方結構,β相滑移系較多,在低應力幅下,滑移首先由β相開始,在兩相界面形成位錯堆積,產生局部應力集中,從而導致裂紋在晶界或相界萌生。同時也說明,對于TA11合金,在300℃和400℃,R=0.5試驗條件下,3×107壽命區(qū)試樣表面所受剪切應力難以促使表面開裂,此時,試樣內部產生局部應力集中,導致裂紋萌生。圖5TA11合金400℃超高周疲勞中值S-N曲線Fig.5VHCFS-NcurvesforTA11alloyat400℃合金在300℃,400℃,R=-1,0.1等試驗條件下,疲勞裂紋均起始于試樣表面,呈現單源或多源特征(見圖8),近3×107周次斷裂試樣斷口未呈現R=0.5時的“魚眼”特征,其原因可能是在較低應力比下,3×107壽命區(qū)試樣內部應力集中尚不足以促使裂紋萌生,表面在剪切應力作用下萌生裂紋依然是試樣疲勞斷裂的主要方式。綜上可知,高溫下TA11合金的超高周疲勞(3×107)裂紋萌生方式與應力比有關。當R=-1和0.1時,裂紋萌生于試樣表面,試樣的表面狀態(tài)對超高周疲勞壽命的影響更大;當R=0.5時,裂紋萌生于試樣內部,斷口形貌呈現“魚眼”特征,材料內部的局部應力集中是導致疲勞裂紋萌生的主要原因。通過對合金在室溫下不同應力比的疲勞斷口形貌進行觀察發(fā)現,與300℃和400℃的情況不同的是,室溫下不同應力比的試樣疲勞裂紋均萌生于表面(見圖9),這說明,在室溫,最長試驗壽命1×108條件下,TA11合金試樣的疲勞裂紋萌生方式與載荷?
【參考文獻】:
期刊論文
[1]TA11鈦合金高溫變形微觀組織演變分析[J]. 黨淼,齊廣霞,史麗坤. 熱加工工藝. 2010(04)
[2]合金材料超高周疲勞行為的基本特征和影響因素[J]. 洪友士,趙愛國,錢桂安. 金屬學報. 2009(07)
[3]超高周疲勞的研究進展[J]. 關昕,孟延軍. 鋼鐵研究. 2009(01)
[4]GCr15軸承鋼超高周疲勞性能與夾雜物相關性[J]. 李永德,楊振國,李守新,柳洋波,陳樹銘. 金屬學報. 2008(08)
[5]2000 MPa高強度鋼的超高周疲勞破壞行為[J]. 趙海民,陳思聯(lián),郝立群,惠衛(wèi)軍,董瀚,翁宇慶. 特殊鋼. 2008(03)
[6]Ti-6Al-4V合金的超高周疲勞行為[J]. 左景輝,王中光,韓恩厚. 金屬學報. 2007(07)
[7]LC4CS鋁合金的超高周疲勞壽命分布[J]. 姚衛(wèi)星,郭盛杰. 金屬學報. 2007(04)
[8]汽車用高強度彈簧鋼54SiCrV6和54SiCr6的超高周疲勞行為[J]. 張繼明,楊振國,李守新,李廣義,惠衛(wèi)軍,翁宇慶. 金屬學報. 2006(03)
[9]超高強度鋼十億周疲勞研究[J]. 王清遠. 機械強度. 2002(01)
本文編號:3139812
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