露點(diǎn)腐蝕起源于燃煤發(fā)電廠(chǎng)和石油加工廠(chǎng)的初級(jí)蒸餾塔/閃蒸塔的頂部,塔頂冷回流時(shí)的大氣塔頂部,以及油塔頂溫度和氣體冷凝冷卻器穿過(guò)初始冷凝區(qū)和相關(guān)管道;其中,常壓頂部冷卻系統(tǒng)腐蝕最嚴(yán)重,煉油廠(chǎng)常減壓蒸餾塔頂部的冷凝冷卻系統(tǒng)由于鹽酸的露點(diǎn)腐蝕而經(jīng)常失效。因此,研究露點(diǎn)腐蝕可以更好地降低和避免露點(diǎn)腐蝕的程度和發(fā)生,為實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中嚴(yán)重段露點(diǎn)腐蝕的材料選擇提供可靠依據(jù)�；谧孕性O(shè)計(jì)的強(qiáng)酸環(huán)境露點(diǎn)腐蝕Dew point corrosion（DPC）模擬裝置,本文采用腐蝕失重法、Tafel極化法、電化學(xué)阻抗法研究了 316L和HR-2不銹鋼在不同濃度、不同溫度的鹽酸蒸汽環(huán)境下的腐蝕特征,重點(diǎn)探討了兩種材料的鈍化和點(diǎn)蝕方面的電化學(xué)行為,通過(guò)金相顯微鏡,掃描電子顯微鏡（SEM）、X射線(xiàn)衍射（XRD）和電阻探針?lè)治龈g樣品或腐蝕產(chǎn)物。通過(guò)研究和分析,可以得出以下結(jié)論:（1）兩種材料的腐蝕速率在兩種濃度環(huán)境下腐蝕速率變化趨近相近。腐蝕24～48h不斷加快,第48h時(shí)速率達(dá)到最大;腐蝕48～96h逐步減慢;由于腐蝕產(chǎn)物在腐蝕前48h不太可能形成腐蝕薄膜,腐蝕性介質(zhì)可以完全接觸鋼體,并且腐蝕速率加快。腐蝕48h～... 

【文章來(lái)源】：長(zhǎng)沙理工大學(xué)湖南省

【文章頁(yè)數(shù)】：71 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

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圖２．２電化學(xué)測(cè)試實(shí)驗(yàn)裝置實(shí)物圖??Ｆｉｇｕｒｅ?２．２?Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌ?ｔｅｓｔ?ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ?ｄｅｖｉｃｅ?ｐｈｙｓｉｃａｌ?ｍａｐ??

?第二章露點(diǎn)腐蝕模擬裝置及實(shí)驗(yàn)方法???＋??Ｉ?．?ｖｆ＂??妄?一??一?ｉ???ｌ〇ｓ（Ｉ／Ａ＞??圖２．７塔菲爾極化曲線(xiàn)??Ｆｉｇ．２．７?Ｔａｆｅｌ?ｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎ?ｃｕｒｖｅ??Ｔａｆｅｌ極化曲線(xiàn)可用下式表示：??Ｉ?＝?ｈｏｒｒ?（ｅｘｐ（＾－）?－?ｅｘｐ（＾－））?（２．８）??ｂａ?ｂｅ??Ｉｃｏｒｒ是腐蝕電流密度，這個(gè)參數(shù)是用來(lái)反應(yīng)腐蝕速率的。它代表在其中金屬陽(yáng)極在??反應(yīng)和該陰極經(jīng)歷在打開(kāi)狀態(tài)下的還原反應(yīng)的速率溶解速率。??如果測(cè)試的時(shí)候是在陽(yáng)極的較強(qiáng)的極化區(qū)內(nèi)，那么通常只把陽(yáng)極反應(yīng)考慮進(jìn)去，這??時(shí)候陽(yáng)極的電流大小人與極化值大小之間存在一種關(guān)系，即：??Ｋ?＝?Ｋｏｒｒ?ｅｘｐ（ｙ＾－）?（２．９）??ｂａ??同理，如果測(cè)試的時(shí)候條件是在陰極的極化區(qū)內(nèi)，就不用把陽(yáng)極的溶解反應(yīng)考慮進(jìn)??去，這時(shí)候陰極電流的大小／＿與極化值大�。痢曛g存在一種關(guān)系，ＢＰ：??Ｊ－?＝?１ｃｏｒｒ?ｅｘｐ（－?ｄｌＯ）??ｂｅ??在強(qiáng)極化區(qū)，應(yīng)呈線(xiàn)性關(guān)系，即Ｔａｆｅｌ直線(xiàn)。公式２．９和２．１０表示陽(yáng)極極化??塔菲爾線(xiàn)和分別陰極極化塔菲爾線(xiàn)的斜率：??ｂｃ＝－＾ｆ－２．３／３ｃ?（２．１１）??ａｎＦ??Ｌ?１３ＲＴ?…??Ｋ?＝－——?＝?２．３＾?（２．１２）??ｐｎＦ??采用Ｔａｆｅｌ直線(xiàn)外推法，也就是把繪制后得到的極化曲線(xiàn)接近腐蝕電位的部分延長(zhǎng)??交于一點(diǎn)，該點(diǎn)的縱坐標(biāo)表示腐蝕電位（自腐蝕電位），并且橫軸表示與之對(duì)應(yīng)的腐蝕??電流密度（Ｕｒ）。此外，可以利用陰、陽(yáng)極兩種Ｔａｆｅｌ直線(xiàn)的斜率來(lái)獲得ｐａ，ｐｃ，即，??它們的動(dòng)力學(xué)參數(shù)。該數(shù)據(jù)

圖３．２？＾－２在１１１１〇１／１＾９０°０：，７０°０，６０＜的塔菲爾圖??Ｆｉｇｕｒｅ?３．２?Ｔａｆｅｌ?ｄｉａｇｒａｍ?ｏｆ?ＨＲ－２?ａｔ?ｌｍｏｌ／Ｌ－９０°Ｃ，?７０°Ｃ，?６０°Ｃ??

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]Cr對(duì)Q420鋼在高鹽度大氣環(huán)境下耐蝕性的影響[J]. 譚何靈,周成,劉希輝,曹?chē)?guó)明,張菁.  中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào). 2017(03)
[2]HR2合金微結(jié)構(gòu)演化及塑性變形機(jī)理研究[J]. 尚福林,陳雁,張永梅,楊增欽,余勇,閆亞賓,晏順平,李侃.  中國(guó)科技論文. 2016(22)
[3]凝汽器316L不銹鋼管腐蝕穿孔原因分析[J]. 周多,楊少才,侯亞波.  東北電力技術(shù). 2016(09)
[4]煙氣酸露點(diǎn)的測(cè)量和預(yù)測(cè)模型分析[J]. 向柏祥,趙從振,丁艷軍,馬潤(rùn)田,呂俊復(fù).  清華大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2015(10)
[5]溫度對(duì)國(guó)產(chǎn)核級(jí)316L不銹鋼在加Zn水中電化學(xué)腐蝕性能的影響[J]. 劉俠和,吳欣強(qiáng),韓恩厚.  金屬學(xué)報(bào). 2014(01)
[6]富氧燃煤鍋爐再循環(huán)方式對(duì)煙氣酸露點(diǎn)的影響[J]. 王春波,秦洪飛.  動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2013(10)
[7]活性氧化鋁在高壓下的露點(diǎn)實(shí)驗(yàn)研究[J]. 張思平,馬士虎,謝江輝,汪正清,張德滿(mǎn).  機(jī)床與液壓. 2013(07)
[8]酸性介質(zhì)中HR-2不銹鋼表面活性的SECM三維圖像表征研究[J]. 陳陣,余強(qiáng),廖登輝,郭忠誠(chéng),武劍,羅智珊.  中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào). 2013(01)
[9]燃煤鍋爐露點(diǎn)腐蝕實(shí)驗(yàn)研究[J]. 張知翔,張智超,曳前進(jìn),孫立巖,連世泉,郝寶乾,趙欽新.  材料工程. 2012(08)
[10]露點(diǎn)間接直接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組的實(shí)驗(yàn)研究[J]. 黃翔,劉小文,吳志湘,黃華鈴.  暖通空調(diào). 2011(05)

碩士論文
[1]黃磷尾氣中磷元素對(duì)鍋爐材料的腐蝕行為研究[D]. 吳飛.昆明理工大學(xué) 2009
[2]鍋爐用鋼在黃磷尾氣燃燒氣氛中磷的腐蝕行為及規(guī)律研究[D]. 洪建平.昆明理工大學(xué) 2008
[3]直接空冷器空氣側(cè)傳熱和流動(dòng)的數(shù)值模擬[D]. 申微波.華中科技大學(xué) 2008



本文編號(hào)：2967804