得益于尺寸精確、母材性能均勻且缺陷少、成本低的優(yōu)勢(shì),固態(tài)高頻焊管的應(yīng)用領(lǐng)域越來(lái)越廣泛。然而由于高頻焊接接頭各部分在焊接過(guò)程中經(jīng)歷了不同的加熱和變形過(guò)程,導(dǎo)致高頻焊接接頭存在不均勻性。對(duì)Q235B和26MnB5高頻焊接接頭熱處理前后組織和力學(xué)性能的研究結(jié)果表明,高頻焊接接頭不均勻性主要表現(xiàn)在各區(qū)晶粒尺寸不一致以及由此帶來(lái)的力學(xué)性能差異。消除上述差異的方法是形變熱處理。為了研究熱變形過(guò)程中上述兩類高頻焊接接頭的組織演化規(guī)律,本文在Gleeble熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行了等溫壓縮實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,根據(jù)變形溫度的不同,Q235B焊接接頭主導(dǎo)的組織軟化機(jī)制分別為鐵素體強(qiáng)化相變（800℃C）和奧氏體動(dòng)態(tài)再結(jié)晶（850-1000℃）;26MnB5焊接接頭主導(dǎo)的組織軟化機(jī)制分別為奧氏體動(dòng)態(tài)再結(jié)晶（920-1000℃）和動(dòng)態(tài)回復(fù)（880℃）;變形條件對(duì)高頻焊接接頭各區(qū)組織演變的影響并無(wú)太大差別,但在同一變形條件下,與Ⅱ區(qū)相比,Q235B高頻焊接接頭Ⅰ[區(qū)室溫鐵素體含量提高而晶粒尺寸相差不大;Ⅲ區(qū)室溫鐵素體含量少,且晶粒尺寸偏大;對(duì)于26MnB5高頻焊接接頭,Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ區(qū)的原始奧氏體晶粒平均尺寸依次增加,晶粒... 

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【學(xué)位級(jí)別】：博士

【部分圖文】：

圖１－２高頻接觸加熱Ａ和高頻感應(yīng)加熱Ｂ??

?中�。諒礁哳l焊管無(wú)縫化技術(shù)與裝備幵發(fā)研究???壓輥處形成了明顯的“Ｖ”型開(kāi)口。圖ｌ－３ｃ形象地解釋了加熱和擠壓的整個(gè)過(guò)??程，加熱始于位置１止于位置５，從位置５開(kāi)始，部分熔化金屬被擠出，同??時(shí)熱量傳入材料內(nèi)部并開(kāi)始使開(kāi)口冷卻，到位置６時(shí)溫度降低，部分熔化金??屬重新凝結(jié)，可能形成氧化物或者其它夾雜物，位置７或８時(shí)固態(tài)材料完全??被擠出：同時(shí)產(chǎn)生熱影響區(qū)，焊接區(qū)域內(nèi)材料邊緣變厚，擠壓過(guò)程完成１｜２?｜３１。??

屬重新凝結(jié)，可能形成氧化物或者其它夾雜物，位置７或８時(shí)固態(tài)材料完全??被擠出：同時(shí)產(chǎn)生熱影響區(qū)，焊接區(qū)域內(nèi)材料邊緣變厚，擠壓過(guò)程完成１｜２?｜３１。??圖１－３高頻焊管焊接過(guò)程示意圖⑷、實(shí)物圖（ｂ）、過(guò)程解析圖（ｃ）??１．２．２固態(tài)高頻焊管焊接接頭特征??Ｓａｉｔｏ等１１４１利用公式推導(dǎo)的方法對(duì)電流在焊管“Ｖ”型口邊緣和橫截面的分??布進(jìn)行了研究，其建立的模型如圖ｌ－４ａ所示，結(jié)果表明，電流的滲透深度ｆ??會(huì)隨著管坯壁厚的增加而增加，電流的分布隨著壁厚的增加趨于均勻，如圖??ｌ－４ｂ；在橫截面上，電流的寬度會(huì)隨著壁厚的增加而增加（圖ｌ－４ｃ），在同一??截面內(nèi)，電流分布呈“沙漏”型，沿壁厚方向從外向內(nèi)電流寬度６減小，這意??味著熱量在開(kāi)口管坯橫截面的分布呈“沙漏”型，如圖ｌ－４ｄ所示。???■???〇?５?＼Ｑ?１５??ｂ?（ｍｍ）??／?＼?—￣＂Ｉ?ＴｉＯｍｍ?ｉ＞３＜ｔｗｉ?ｌ＆〇ｍｎ＞?＞１０??一０?／?ｒ?：：ｔ＿ｒｒ??》，一ｉ—（ｄ）??０?５?ｉｔ?ａ?２０?１?ｌｉｉｉｌｌｙｌ?ｉＬ?１ＪＥ??圖１－４高頻焊接接頭電流分布規(guī)律??高頻焊接接頭的形態(tài)受高頻加熱和擠壓過(guò)程的影響，其宏觀特征主要有??熔合區(qū)、“沙漏”型熱影響區(qū)和金屬流線

【參考文獻(xiàn)】：
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