【摘要】：隨著電力工業(yè)的迅速發(fā)展,高參數(shù)、大容量機(jī)組不斷涌現(xiàn),對鋼管材料的力學(xué)和抗應(yīng)力腐蝕等性能提出了更高的要求。T91/P91馬氏體耐熱鋼以其良好的高溫持久強度、熱穩(wěn)定性和高溫抗蠕變能力等綜合性能,在電站鍋爐的高溫過熱器、再熱器及主蒸汽管道上獲得越來越廣泛的應(yīng)用。T91鋼與12Cr1MoV鋼相比,含碳量降低20%,這兩種鋼的成分也有很大的差異,接頭組織也會不均勻,所以焊接的時候會出現(xiàn)很多問題。本課題針對T91鋼與12Cr1MoV鋼的管管TIG焊對接接頭進(jìn)行研究,對異種耐熱鋼焊接接頭進(jìn)行模擬條件下的腐蝕研究,分析接頭各區(qū)域的腐蝕行為,同時觀察腐蝕產(chǎn)物,為工廠實際生產(chǎn)進(jìn)行工藝指導(dǎo)。采用不同的TIG焊接參數(shù),選用ER55-B2-MnV焊接材料,對壁厚為5mm的T91和12Cr1MoV兩種耐熱鋼管材進(jìn)行焊接。對焊接試管進(jìn)行力學(xué)性能試驗并觀察其焊接接頭宏觀形貌各區(qū)域顯微組織差異,測試了其顯微硬度,并對異種鋼對接接頭進(jìn)行了3.5%NaCl溶液的浸泡試驗、電化學(xué)腐蝕試驗、應(yīng)力腐蝕實驗,分析了不同焊接工藝參數(shù)下焊接接頭的耐腐蝕性能。實驗發(fā)現(xiàn)不同工藝參數(shù)對焊縫成形及焊縫力學(xué)性能有顯著的影響,電流為100A和120A的成形比140A的焊縫成形明顯好,并且焊接電流在120A時接頭的力學(xué)性能達(dá)到最優(yōu)。母材、熱影響區(qū)、焊縫的顯微組織差異較大,T91母材的顯微組織是馬氏體,12Cr1MoV母材的顯微組織是珠光體和鐵素體,熱影響區(qū)與焊縫區(qū)域過渡明顯,焊縫區(qū)的顯微組織不均勻。由于淬硬組織的存在使得T91側(cè)熱影響區(qū)硬度最高。由于12Cr1MoV母材的顯微組織是珠光體和鐵素體,其硬度值最低。焊縫區(qū)域的顯微組織是影響焊接接頭的耐腐蝕性能的主要因素,焊縫區(qū)是粗大的馬氏體組織且組織不均勻,耐腐蝕能力較差。T91側(cè)熱影響區(qū)的組織不均勻,導(dǎo)致耐腐蝕性能比T91母材更差。浸泡腐蝕和電化學(xué)腐蝕試驗可知,120A焊接的焊接接頭成形好,其耐腐蝕性能好,100A焊接接頭耐腐蝕性能比120A更差,140A所焊焊接接頭成形差,其耐腐蝕性能也差。采用恒變形法進(jìn)行應(yīng)力腐蝕試驗的過程中,試樣中部分彈性形變轉(zhuǎn)變?yōu)樗苄宰冃?隨著試驗的進(jìn)程,產(chǎn)生的塑性變形也愈大,從而導(dǎo)致試樣承受的應(yīng)力下降,使得試驗始終無法獲得裂紋。拉伸試驗產(chǎn)生的塑性變形對T91/12Cr1MoV異種鋼焊接接頭的腐蝕性能有影響,由于拉伸產(chǎn)生5%的塑性變形,試樣的腐蝕性能整體不如未拉伸試樣。
【圖文】：

程中不斷地減少，這是因為這些電子在這個氧反應(yīng)是陰極反應(yīng)中的兩種不同的反應(yīng)，他用腐蝕液 PH 值不同。下面三個反應(yīng)分別是、析氫反應(yīng)、吸氧反應(yīng)的過程[48]：過程中所出現(xiàn)的裂紋，可以被稱作應(yīng)力腐蝕液中的材料由于同時受到拉伸應(yīng)力影響而出部發(fā)生瞬時斷裂現(xiàn)象(應(yīng)力腐蝕產(chǎn)生條件見應(yīng)力和腐蝕作用加倍地增加裂紋延伸速率，越來越明顯，這種反應(yīng)會造成應(yīng)力集中現(xiàn)象，腐蝕速率也將會在某個飛快地進(jìn)行，，因此中相互作用互相影響的過程[44]。應(yīng)力腐蝕所的腐蝕，主要集中具有在一下幾點中：

SM-315 逆變式脈沖直流鎢極種鋼 TIG 焊接工藝試和設(shè)備，采用交流電源氬、實用、性能和兩種材料極惰性氣體保護(hù)焊的焊接方熔合比，所以將采用較大的至 65°，鈍邊長度為 0.5～且為保證根部可以焊透，磨出金屬光澤，保證油污
【學(xué)位授予單位】：南昌航空大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2018
【分類號】：TG407

【參考文獻(xiàn)】

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本文編號：2679481