【摘要】：輥間接觸對高速冷連軋過程有重要影響。針對1 750mm冷連軋機組的設備與帶鋼軋制的工藝特點,通過對UCM軋機輥系的受力分析,采用離散化處理方法和影響函數(shù)法,建立了輥系彈性變形影響函數(shù)模型、軋輥壓扁影響函數(shù)模型,并給出了輥系變形的基本物理方程,基于接觸力學,最終提出了冷連軋過程中工作輥輥間接觸判定準則,為精確計算工作輥間的壓力分布提供了理論依據(jù)。同時,研究了工作輥輥間接觸對單位寬度軋制力分布、工作輥與中間輥輥間單位壓力分布、工作輥彎曲撓度和壓扁量分布以及成品帶鋼橫向厚度分布的影響。實踐證明,建立的輥間接觸和輥系變形計算模型具有較高的計算精度,能充分反映軋后帶鋼的橫向厚度分布和板形分布規(guī)律,適合于工業(yè)生產(chǎn)實踐。
【圖文】：

軋鋼第３３卷最大軋制力為２７０００ｋＮ。工作輥最大正彎輥力為０．４０６ＭＮ，最大負彎輥力為０．３９４ＭＮ；中間輥最大正彎輥力為０．６９９ＭＮ；支撐輥最大平衡力為０．９３ＭＮ；中間輥最大軸向橫移力為１．０３ＭＮ，最大行程為５００ｍｍ；有效套量為５４９．２ｍ，最大套量為６０５ｍ。圖１某１７５０ｍｍ冷連軋機組工藝布置示意圖Ｆｉｇ．１Ｐｒｏｃｅｓｓｌａｙｏｕｔｏｆａ１７５０ｍｍｃｏｌｄｔａｎｄｅｍｍｉｌｌ２輥間接觸力學模型的建立２．１ＵＣＭ軋機輥系受力分析和離散化ＵＣＭ軋機具有中間輥軸向橫移功能，本文以上部輥系為研究對象，按點對稱原理來研究整個輥系的受力、變形以及軋件斷面形狀的分布，如圖２所示。將軋件平均劃分為２ｎ個微單元，微單元的寬度為Δｘ，工作輥離散化為２ｕ個微單元，其中左側(cè)ｕ個微單元，右側(cè)ｕ個微單元，類似地，，將中間輥離散化為（ｖ＋ｚ）個微單元，其中左側(cè)ｖ個微單元，右側(cè)ｚ個微單元。同時，工作輥與中間輥的接觸區(qū)共劃分為（ｃ＋ｄ）個微單元，其中左側(cè)ｃ個微單元，右側(cè)ｄ個微單元；中間輥與支撐輥之間的接觸區(qū)共劃分為（ｓ＋ｋ）個單元，其中左側(cè)ｓ個微單元，右側(cè)ｋ個微單元。圖２六輥軋機受力和單元劃分示意圖Ｆｉｇ．２Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｍｅｃｈａｎｉｃｓｍｏｄｅｌａｎｄｅｌｅｍｅｎｔｄｉｖｉｓｉｏｎｏｆｓｉｘ－ｈｉｇｈｍｉｌｌ下面分別給出離散化處理后的軋制力、工作輥與中間輥輥間壓力，及工作輥、中間輥撓度的向量形式：Ｆ＝［ＦｎＲ…Ｆ２ＲＦ１ＲＦ１ＬＦ２Ｌ…Ｆ

ＭＮ；支撐輥最大平衡力為０．９３ＭＮ；中間輥最大軸向橫移力為１．０３ＭＮ，最大行程為５００ｍｍ；有效套量為５４９．２ｍ，最大套量為６０５ｍ。圖１某１７５０ｍｍ冷連軋機組工藝布置示意圖Ｆｉｇ．１Ｐｒｏｃｅｓｓｌａｙｏｕｔｏｆａ１７５０ｍｍｃｏｌｄｔａｎｄｅｍｍｉｌｌ２輥間接觸力學模型的建立２．１ＵＣＭ軋機輥系受力分析和離散化ＵＣＭ軋機具有中間輥軸向橫移功能，本文以上部輥系為研究對象，按點對稱原理來研究整個輥系的受力、變形以及軋件斷面形狀的分布，如圖２所示。將軋件平均劃分為２ｎ個微單元，微單元的寬度為Δｘ，工作輥離散化為２ｕ個微單元，其中左側(cè)ｕ個微單元，右側(cè)ｕ個微單元，類似地，將中間輥離散化為（ｖ＋ｚ）個微單元，其中左側(cè)ｖ個微單元，右側(cè)ｚ個微單元。同時，工作輥與中間輥的接觸區(qū)共劃分為（ｃ＋ｄ）個微單元，其中左側(cè)ｃ個微單元，右側(cè)ｄ個微單元；中間輥與支撐輥之間的接觸區(qū)共劃分為（ｓ＋ｋ）個單元，其中左側(cè)ｓ個微單元，右側(cè)ｋ個微單元。圖２六輥軋機受力和單元劃分示意圖Ｆｉｇ．２Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｍｅｃｈａｎｉｃｓｍｏｄｅｌａｎｄｅｌｅｍｅｎｔｄｉｖｉｓｉｏｎｏｆｓｉｘ－ｈｉｇｈｍｉｌｌ下面分別給出離散化處理后的軋制力、工作輥與中間輥輥間壓力，及工作輥、中間輥撓度的向量形式：Ｆ＝［ＦｎＲ…Ｆ２ＲＦ１ＲＦ１ＬＦ２Ｌ…ＦｎＬ］ＴＦＬ＝［Ｆ１ＬＦ２Ｌ…ＦｎＬ］ＴＦＲ＝［Ｆ１ＲＦ２Ｒ…ＦｎＲ］p舙膒疲裕ǎ保

本文編號：2554802