7075高強(qiáng)鋁合金激光填絲焊接組織與力學(xué)性能研究
發(fā)布時間:2019-10-18 20:47
【摘要】:采用光纖激光器對4mm厚的7075鋁合金進(jìn)行激光填絲焊接,對焊接接頭的顯微組織、相結(jié)構(gòu)、斷口形貌、力學(xué)性能進(jìn)行觀察和分析。結(jié)果表明:焊縫(FZ)邊緣組織為柱狀枝晶組織,焊縫中心為等軸晶組織;熱影響區(qū)(HAZ)保留了母材(BM)的軋制長條狀形態(tài),但晶粒有所長大。母材的相組成主要為α-Al固溶體、S-Al_2CuMg強(qiáng)化相和η-MgZn_2強(qiáng)化相,焊縫無強(qiáng)化相析出。焊縫區(qū)硬度值為各區(qū)中最低,熱影響區(qū)顯微硬度呈階梯式增長。焊接速度為2~4m/min的接頭拉伸試樣均在焊縫處斷裂,抗拉強(qiáng)度最大為母材的67.5%。接頭拉伸試樣均出現(xiàn)了頸縮現(xiàn)象,斷口由大量的等軸狀韌窩構(gòu)成,為韌性斷裂。
【圖文】:
—5.5≤0.10≤0.250.05—0.2AlloyFeMnTiAl70750.500.300.22Bal.ER5356≤0.400.05—0.20.06—0.2Bal.1.2實驗方法實驗選用IPG-5000型光纖激光器,最大功率為5kW,波長為1.07μm,聚焦鏡焦距為310mm,焦斑直徑為0.25mm。7075鋁合金板激光填絲焊接選用平板對接的形式,,鋁板不開坡口,對接間隙量設(shè)為0mm,并對熔池正面和背面進(jìn)行氣體保護(hù),焊接實驗裝置如圖1所示。焊接實驗前用砂紙對待焊鋁板表面進(jìn)行打磨,再用丙酮溶液清洗鋁板表面,以去除表面氧化膜和油污。激光填絲焊接工藝參數(shù)如下所述:激光功率為4.5kW,離焦量為+1mm,送絲速度為5m/min,焊接速度在2~4m/min范圍內(nèi)變化。焊接時正面和背面保護(hù)氣體均為氬氣,氣體流量分別為20L/min和15L/min。圖1激光填絲焊接示意圖Fig.1Schematicdiagramoflaserweldingwithfillerwire焊后,截。罚埃罚典X合金焊板接頭部分截面區(qū)域樣品,鑲嵌,研磨,拋光,最終制成金相試樣,并利用0.5%HF溶液對金相試樣進(jìn)行腐蝕。使用S-3400型掃描電子顯微鏡觀察接頭的顯微組織和斷口形貌。使用PAN-alyticalX′pert型X射線衍射儀分析母材及焊縫區(qū)的物相組成。使用HDX-1000型顯微硬度計測量焊接接頭的顯微硬度分布,載荷大孝保荷時間分別為0.98N、15s。沿垂直于焊縫方向截取拉伸試樣,使焊縫位于拉伸試樣正中心,并利用ITBC-30
圖37075鋁合金(a)母材和(b)焊縫的XRD分析Fig.3XRDpatternsinthe(a)BMand(b)FZofthe7075aluminumalloy2.2鋁合金焊接接頭的顯微硬度圖4為各焊接速度下焊接接頭的顯微硬度分布曲線。由圖4可知,各焊接速度下接頭的顯微硬度分布趨勢基本相同,顯微硬度最低值均出現(xiàn)在焊縫區(qū);熱影響區(qū)顯微硬度值相對焊縫區(qū)有所升高,但仍然低于母材。此外,硬度的最低值一般出現(xiàn)在焊縫中心區(qū),且焊縫邊緣硬度值相對焊縫中心有所增大。這主要是因為填充材料與母材的成分和組織的差異,其硬度低于母材;另外焊縫區(qū)有一部分強(qiáng)化元素Mg、Zn燒損[15],而剩余的強(qiáng)化元素或第二相全部溶解進(jìn)入基體組織中,造成焊縫區(qū)硬度的進(jìn)一步下降,所以焊縫的硬度急劇下降至各區(qū)最低。此外,相較于焊縫中心,焊縫邊緣熱循環(huán)峰值溫度降低、冷卻速度增大,得到的組織晶粒更細(xì)小,因此焊縫邊緣硬度稍高于焊縫中心。圖47075鋁合金焊接接頭的顯微硬度分布Fig.4Microhardnessdistributionoftheweldedjointofthe7075aluminumalloy熔合區(qū)為焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的過渡區(qū)間,其硬度值稍高于焊縫區(qū),低于熱影響區(qū)。整個熱影響區(qū)的顯微硬度呈現(xiàn)階梯式的增長。在靠近焊縫的熱影響區(qū)(A區(qū)),沿著遠(yuǎn)離焊縫的方向,隨著距離的增大其硬度值快速增大;在熱影響區(qū)(B區(qū)),硬度值的波動較大,其增加趨勢雖明顯減小,但總體仍然高于A區(qū);在靠近母材的熱影響區(qū)(C區(qū)),隨著距離增大顯微硬度值快速增大,直至向母材區(qū)過渡逐漸趨于平穩(wěn)值。熱影響區(qū)的顯微硬度
【作者單位】: 上海工程技術(shù)大學(xué)材料工程學(xué)院;上海市高強(qiáng)激光智能加工裝備關(guān)鍵技術(shù)產(chǎn)學(xué)研開發(fā)中心;
【基金】:上海市自然科學(xué)基金(14ZR1418800) 上海汽車工業(yè)科技發(fā)展基金(1404) 上海工程技術(shù)大學(xué)研究生科研創(chuàng)新項目(15KY0513)
【分類號】:TG456.7
【圖文】:
—5.5≤0.10≤0.250.05—0.2AlloyFeMnTiAl70750.500.300.22Bal.ER5356≤0.400.05—0.20.06—0.2Bal.1.2實驗方法實驗選用IPG-5000型光纖激光器,最大功率為5kW,波長為1.07μm,聚焦鏡焦距為310mm,焦斑直徑為0.25mm。7075鋁合金板激光填絲焊接選用平板對接的形式,,鋁板不開坡口,對接間隙量設(shè)為0mm,并對熔池正面和背面進(jìn)行氣體保護(hù),焊接實驗裝置如圖1所示。焊接實驗前用砂紙對待焊鋁板表面進(jìn)行打磨,再用丙酮溶液清洗鋁板表面,以去除表面氧化膜和油污。激光填絲焊接工藝參數(shù)如下所述:激光功率為4.5kW,離焦量為+1mm,送絲速度為5m/min,焊接速度在2~4m/min范圍內(nèi)變化。焊接時正面和背面保護(hù)氣體均為氬氣,氣體流量分別為20L/min和15L/min。圖1激光填絲焊接示意圖Fig.1Schematicdiagramoflaserweldingwithfillerwire焊后,截。罚埃罚典X合金焊板接頭部分截面區(qū)域樣品,鑲嵌,研磨,拋光,最終制成金相試樣,并利用0.5%HF溶液對金相試樣進(jìn)行腐蝕。使用S-3400型掃描電子顯微鏡觀察接頭的顯微組織和斷口形貌。使用PAN-alyticalX′pert型X射線衍射儀分析母材及焊縫區(qū)的物相組成。使用HDX-1000型顯微硬度計測量焊接接頭的顯微硬度分布,載荷大孝保荷時間分別為0.98N、15s。沿垂直于焊縫方向截取拉伸試樣,使焊縫位于拉伸試樣正中心,并利用ITBC-30
圖37075鋁合金(a)母材和(b)焊縫的XRD分析Fig.3XRDpatternsinthe(a)BMand(b)FZofthe7075aluminumalloy2.2鋁合金焊接接頭的顯微硬度圖4為各焊接速度下焊接接頭的顯微硬度分布曲線。由圖4可知,各焊接速度下接頭的顯微硬度分布趨勢基本相同,顯微硬度最低值均出現(xiàn)在焊縫區(qū);熱影響區(qū)顯微硬度值相對焊縫區(qū)有所升高,但仍然低于母材。此外,硬度的最低值一般出現(xiàn)在焊縫中心區(qū),且焊縫邊緣硬度值相對焊縫中心有所增大。這主要是因為填充材料與母材的成分和組織的差異,其硬度低于母材;另外焊縫區(qū)有一部分強(qiáng)化元素Mg、Zn燒損[15],而剩余的強(qiáng)化元素或第二相全部溶解進(jìn)入基體組織中,造成焊縫區(qū)硬度的進(jìn)一步下降,所以焊縫的硬度急劇下降至各區(qū)最低。此外,相較于焊縫中心,焊縫邊緣熱循環(huán)峰值溫度降低、冷卻速度增大,得到的組織晶粒更細(xì)小,因此焊縫邊緣硬度稍高于焊縫中心。圖47075鋁合金焊接接頭的顯微硬度分布Fig.4Microhardnessdistributionoftheweldedjointofthe7075aluminumalloy熔合區(qū)為焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的過渡區(qū)間,其硬度值稍高于焊縫區(qū),低于熱影響區(qū)。整個熱影響區(qū)的顯微硬度呈現(xiàn)階梯式的增長。在靠近焊縫的熱影響區(qū)(A區(qū)),沿著遠(yuǎn)離焊縫的方向,隨著距離的增大其硬度值快速增大;在熱影響區(qū)(B區(qū)),硬度值的波動較大,其增加趨勢雖明顯減小,但總體仍然高于A區(qū);在靠近母材的熱影響區(qū)(C區(qū)),隨著距離增大顯微硬度值快速增大,直至向母材區(qū)過渡逐漸趨于平穩(wěn)值。熱影響區(qū)的顯微硬度
【作者單位】: 上海工程技術(shù)大學(xué)材料工程學(xué)院;上海市高強(qiáng)激光智能加工裝備關(guān)鍵技術(shù)產(chǎn)學(xué)研開發(fā)中心;
【基金】:上海市自然科學(xué)基金(14ZR1418800) 上海汽車工業(yè)科技發(fā)展基金(1404) 上海工程技術(shù)大學(xué)研究生科研創(chuàng)新項目(15KY0513)
【分類號】:TG456.7
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本文編號:2551261
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