圓柱體鐓粗過程的應(yīng)力分布及變化規(guī)律
本文選題:鐓粗 切入點(diǎn):圓柱體 出處:《塑性工程學(xué)報(bào)》2017年06期
【摘要】:針對圓柱坯料鐓粗過程中的應(yīng)力分布問題,利用主應(yīng)力法和有限元法進(jìn)行對比分析,考察坯料不同位置的應(yīng)力分布及其變化規(guī)律、不產(chǎn)生拉應(yīng)力的極限高徑比,以及摩擦系數(shù)對極限高徑比的影響。研究結(jié)果表明,在摩擦條件下,鐓粗高徑比較大的圓柱體時(shí),坯料端面將產(chǎn)生徑向和環(huán)向拉應(yīng)力,且該雙向拉應(yīng)力隨著壓下量的增加逐漸減小并最終轉(zhuǎn)變?yōu)閴簯?yīng)力;鼓肚區(qū)軸向壓應(yīng)力隨著壓下量的增加而減小,徑向應(yīng)力接近于0 MPa,環(huán)向拉應(yīng)力隨著壓下量的增加而增加;當(dāng)高徑比小于0.6時(shí),坯料端面將不產(chǎn)生徑向和環(huán)向拉應(yīng)力,且該極限高徑比與摩擦系數(shù)的關(guān)系不大。
[Abstract]:In view of the stress distribution in the process of column blank upsetting, the principal stress method and the finite element method are used to compare and analyze the stress distribution and its variation in different positions of the billet, and the limit height to diameter ratio of tensile stress is not produced. And the effect of friction coefficient on the ratio of ultimate height to diameter. The results show that under friction conditions, radial and circumferential tensile stresses will be produced on the end face of the blank when the cylinder with large upsetting height and diameter is upsetting. The axial compressive stress in the bulging region decreases with the increase of the reduction amount, the radial stress is close to 0 MPa, and the circumferential tensile stress increases with the increase of the reduction amount, and the bidirectional tensile stress decreases gradually with the increase of the reduction amount, and the axial compressive stress decreases with the increase of the reduction amount, and the radial stress is close to 0 MPA. When the ratio of height to diameter is less than 0.6, the end surface of the blank will not produce radial and toroidal tensile stress, and the limit ratio of height to diameter has little relationship with the friction coefficient.
【作者單位】: 福州大學(xué)機(jī)械工程及自動(dòng)化學(xué)院;
【基金】:基金項(xiàng)目 福州大學(xué)精品課程(2012-05);福州大學(xué)本科專業(yè)核心課程(2015-50)
【分類號】:TG316.11
【相似文獻(xiàn)】
相關(guān)期刊論文 前10條
1 王德?lián)?;怎樣進(jìn)行鐓粗[J];機(jī)械工人;1984年04期
2 ;管段鐓粗及壓尖機(jī)[J];鋼管;1996年05期
3 劉偉強(qiáng),賀業(yè)建;管材整體鐓粗工藝[J];鍛壓機(jī)械;2001年04期
4 郭良,扶名福,陳桂堯;采用非局部摩擦定律處理平面鐓粗問題及其近似解[J];塑性工程學(xué)報(bào);2001年01期
5 李志芳;表面劃痕對鋼冷鐓粗變形的模擬研究[J];河北冶金;2005年05期
6 惠媛媛,唐文亭,袁中岳;圓環(huán)在平板間鐓粗變形規(guī)律的數(shù)值模擬[J];鑄造設(shè)備研究;2005年01期
7 康煜華;劉義倫;陽小燕;;環(huán)形件鐓粗過程中的有限元模擬[J];鍛壓裝備與制造技術(shù);2007年05期
8 王勇;檀雯;李永華;;球形砧鐓粗的數(shù)值模擬[J];沈陽理工大學(xué)學(xué)報(bào);2007年05期
9 朱紅增;黃陸波;;鉆桿鐓粗設(shè)備及工藝的改進(jìn)設(shè)計(jì)[J];黑龍江科技信息;2008年34期
10 汪程鵬;;減小圓柱形坯料鐓粗鼓形的模擬研究[J];鍛壓裝備與制造技術(shù);2008年06期
相關(guān)會(huì)議論文 前7條
1 孟永鋼;;圓柱鐓粗時(shí)端面封油量的研究[A];第五屆全國摩擦學(xué)學(xué)術(shù)會(huì)議論文集(下冊)[C];1992年
2 孫友松;劉天湖;章爭榮;肖小亭;張_";羅天友;;發(fā)動(dòng)機(jī)氣門電鐓參數(shù)的控制[A];第八屆全國塑性加工學(xué)術(shù)年會(huì)論文集[C];2002年
3 李凡國;童國權(quán);;溫度對黃銅微成形鐓粗的影響規(guī)律研究[A];第三屆華東六省一市塑性工程學(xué)術(shù)年會(huì)論文集[C];2005年
4 王效光;張麥倉;董建新;;GH738合金密封環(huán)件制造鐓粗過程有限元模擬[A];第十二屆中國高溫合金年會(huì)論文集[C];2011年
5 張柏年;;塑性成型中用圓環(huán)鐓粗法評價(jià)潤滑劑性能與其相關(guān)性的研究[A];中國機(jī)械工程學(xué)會(huì)鍛壓學(xué)會(huì)第六屆學(xué)術(shù)年會(huì)論文集[C];1995年
6 韓靜濤;張永軍;趙中里;薛永棟;劉均賢;;控制大型餅類鍛件夾雜性缺陷的鐓粗成形工藝研究[A];2007軋鋼與鍛造過程中的裂紋控制技術(shù)學(xué)術(shù)研討會(huì)論文集[C];2007年
7 韓靜濤;張永軍;趙中里;薛永棟;劉均賢;;控制大型餅類鍛件夾雜性缺陷的鐓粗成形工藝研究[A];首屆中國大型鑄鍛件制造技術(shù)發(fā)展論壇論文集[C];2006年
相關(guān)碩士學(xué)位論文 前10條
1 鄭曉科;真實(shí)接觸條件下的圓柱體鐓粗力學(xué)特性研究[D];燕山大學(xué);2016年
2 鐘志龍;圓環(huán)鐓粗分流面變化規(guī)律的研究[D];武漢理工大學(xué);2015年
3 周淑窈;鐓粗工藝中夾雜物形貌變化規(guī)律研究[D];燕山大學(xué);2010年
4 常妍妍;微型圓柱件鐓粗變形規(guī)律數(shù)值模擬研究[D];哈爾濱工業(yè)大學(xué);2006年
5 季飛;扭轉(zhuǎn)鐓粗鍛造工藝研究[D];太原科技大學(xué);2013年
6 王子亮;大型鍛件鐓粗側(cè)表面開裂研究[D];燕山大學(xué);2007年
7 韓榜;聚合物冷熱鐓粗變形行為研究[D];鄭州大學(xué);2011年
8 張豐果;基于多晶體塑性模型的微鐓粗過程數(shù)值模擬[D];上海交通大學(xué);2011年
9 惠媛媛;圓環(huán)鐓粗成形有限元模擬研究[D];西安理工大學(xué);2005年
10 黃廣三;熱鐓粗成形過程微觀組織預(yù)測與工藝參數(shù)優(yōu)化[D];華南理工大學(xué);2013年
,本文編號:1672175
本文鏈接:http://sikaile.net/kejilunwen/jiagonggongyi/1672175.html