改進的圓形緊湊拉伸法具有試件體積小,試驗操作簡便,適用于鉆芯樣品,方便對既有建筑物混凝土進行斷裂性能檢測評估等優(yōu)點。因此本試驗采用改進的圓形緊湊拉伸法開展了材料斷裂性能測試及研究。計算理論采用徐世娘等人提出的雙K、雙G斷裂模型。本文在國家自然科學基金(51378461)和浙江省杰出青年基金(LR16E080001)的支持下,首先驗證這種新型試驗方法的穩(wěn)定性;隨后研究了這種測試方法測得的雙K、雙G斷裂韌度及其中間參量的尺寸效應;最后研究了鋼纖維和碳納米管對于RPC材料斷裂性能的影響。采用混凝土材料澆筑了改進的圓形緊湊拉伸試件。試件直徑分別為150mm、200mm、250mm和300mm,共計4組,16個試件。通過測定分析不同尺寸試件的雙K、雙G斷裂參數(shù)的方差、變異系數(shù)的大小,比較了數(shù)據(jù)的離散性,驗證了改進的圓形緊湊拉伸法的穩(wěn)定性;隨后對雙K、雙G斷裂韌度及其中間參量的尺寸效應進行分析。發(fā)現(xiàn)起裂荷載Pini、峰值荷載Pmax、臨界裂縫張開口位移CMODc、臨界裂縫長度ac等中間參量均存在明顯的尺寸效應,隨著試件直徑的增大而增大。當試件直徑大于200mm時,在本次的試驗范圍內,起裂韌度KIC...

【文章頁數(shù)】：79 頁

【學位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖１．１虛擬裂縫模型理論

了混凝土在開裂時會在裂縫尖端形成微裂區(qū)。在微裂區(qū)內，由于骨料對基體的咬合橋聯(lián)??作用，裂縫面仍然具有傳遞應力的能力，因此并不是真實的物理裂縫，而稱為虛擬裂縫。??虛擬裂縫模型的示意圖如圖１．１所示。同時Ｈｉｌｌｅｒｂｏｒｇ還提出了虛擬裂縫提供的粘聚力的??大小與微裂區(qū)的變形成反比....

圖１．３等效方法示意圖??如圖１．３所示，是兩個幾何形式完全相同的試件，分別記為試件１（左）和試件２（右）

?（ｂ）等玫線彈性斷裂試件??圖１．３等效方法示意圖??如圖１．３所示，是兩個幾何形式完全相同的試件，分別記為試件１（左）和試件２（右）。??其中試件１由黏聚材料如混凝土制成，試件２由線彈性材料制成。兩者均以ＣＭＯＤ值控??制加載速率。假設在某一?ＣＭＯＤ時，試件１可以承受的荷載....

圖１．４線性漸進疊加假沒??雙Ｋ斷裂模型除了起裂韌度和失穩(wěn)韌度幻ｆ外，還將它們兩者的差值定義為黏??聚韌度Ｋ／ｃ

摸型提出了一個重要的理論——線性漸進疊加假設，該假設的前提是：（１）尸－ＣＭＯＤ曲??線的非線性由擴展裂縫前端的虛擬裂縫引起；（２）宏觀裂縫的組成包括彈性自由裂縫和??等效彈性虛擬裂縫兩部分組成。如圖１．４所示，文獻［３］和［１８－２０］給出了詳細的理論推演，??４??

圖１．５入劈拉法和三點彎曲梁法試驗裝置圖??．

［勢丨■??圖１．５入劈拉法和三點彎曲梁法試驗裝置圖??禊入劈拉法的試驗裝置如圖１．５左圖所示。標準試件的最小尺寸為２００ｍｍｘ２００ｍｍ＞＜２０??０ｍｍ的立方體，在混凝土澆筑前需要預埋鋼片進行裂縫的預制，預制縫長為８０ｍｍ。在??澆筑前鋼片兩側要涂好脫模劑，在混凝土初凝后３ｈ....

本文編號：3984532