厭氧氨氧化技術在處理低有機碳源的含氨廢水方面展現(xiàn)出較大的優(yōu)勢,但其反應會產(chǎn)生的一部分硝酸鹽,在處理高氨廢水時,這一問題就顯得十分突出,出水總氮可能達不到排放標準。而反硝化作為傳統(tǒng)的脫氮工藝,利用其與厭氧氨氧化聯(lián)合,勢必會提高整體去除率。目前國內(nèi)外研究報道中有多種聯(lián)合形式,可分為一段式和多段式,在一段式中,多種反應同在一個反應器中,存在著多種影響因素與基質(zhì)的競爭關系,很難在獲得較高的負荷的同時獲得較高的硝酸鹽去除率;在多段式中,各反應分別在各反應器中運行,功能微生物均具有較為適宜的生長環(huán)境,但目前多段式聯(lián)合工藝整體的負荷水平并不高,甚至有些低于一段式聯(lián)合工藝,原因在于多段式多用于實際廢水的處理,存在其他影響因素。多段式中根據(jù)反硝化區(qū)的設置,又可分為后置反硝化與前置反硝化兩種形式,對于多數(shù)廢水,會含有一部分有機碳源,前置反硝化可充分利用原水中的有機碳源,同時降低有機碳源對后續(xù)工藝的影響。因此本文采用了一種新型氣升回流一體化DN-PN-ANAMMOX聯(lián)合脫氮裝置,將反硝化區(qū)前置并設置出水回流,在人工配水下,反硝化區(qū)和好氧區(qū)采用懸掛式立體生物填料系統(tǒng)、厭氧區(qū)采用厭氧氨氧化顆粒污泥系統(tǒng),探究了啟... 

【文章來源】：蘇州科技大學江蘇省

【文章頁數(shù)】：66 頁

【學位級別】：碩士

【部分圖文】：

反應裝置示意圖

3.1 PN-ANAMMOX 反應器的快速啟動如圖3.1所示，控制溫度35℃，pH8.0，回流比10左右(厭氧區(qū)上升流速約8.7m/h)，好氧區(qū) DO≤0.5mg·L-1，同時將成熟的亞硝化生物膜和部分高活性厭氧氨氧化顆粒污泥(接種量約為 1/3，其余 2/3 為低活性絮狀污泥，NRR 約為 0.8kg·(m3·d)-1)分別接種入反應器的好氧區(qū)和厭氧區(qū)(階段Ⅰ)

Fig 3.2 Variations of nitrogen concentration during the operation of integrated DN-PN-ANAMMOX對恢復好的 PN-ANAMMOX 系統(tǒng)進行反硝化的聯(lián)合，考慮到前期聯(lián)合時 TOC會對好氧區(qū)產(chǎn)生影響，因此此次在進行聯(lián)合時，擴大了反硝化區(qū)體積(有效體積 5L，填充比：50%)，降低反硝化負荷，強化 TOC 在反硝化區(qū)的去除。同時，高回流加快了內(nèi)循環(huán)，導致 TOC 向好氧區(qū)的擴散加快，不利于 TOC 的去除。因此，降低回流比至 5，并對厭氧區(qū)進行排泥，以維持厭氧區(qū)較好的流態(tài)。聯(lián)合初期，控制進水NH4+-N 濃度在 350mg·L-1左右，進水 TOC 從 10mg·L-1逐步提高，至 92d，進水 TOC為 15mg·L-1左右，并隨著整體 NRR 的提升，HRT 縮短至 0.221d。此后，隨著進水TOC 濃度的提高，反硝化作用的逐漸增強，反硝化區(qū)產(chǎn)氣量提高導致反硝化區(qū)發(fā)生堵塞的現(xiàn)象，進水及回流水無法很好的向好氧區(qū)轉(zhuǎn)移，而超過回流管，直接流至厭氧區(qū)，對厭氧區(qū)產(chǎn)生沖擊，因此出現(xiàn)了出水 NH4+-N 濃度的升高，整體 NRR 下降至1.0kg·(m3·d)-1左右；在第 102d，對反硝化區(qū)生物膜進行清理，并降低反硝化區(qū)填充比至 30%左右，此后，反應器整體 NRR 逐漸提高至 1.38kg·(m3·d)-1；第 106d，提高進水 NH4+-N 至為 400mg·L-1，HRT 控制在 0.258d，此時由于厭氧區(qū)脫氮能力的快速提高，厭氧區(qū)產(chǎn)氣量變大導致厭氧區(qū) ANAMMOX 污泥的大量上浮，反應器整體 NRR

【參考文獻】：
期刊論文
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碩士論文
[1]高氨氮廢水亞硝化控制策略及運行特性[D]. 王博.西安建筑科技大學 2016



本文編號：3009889