通過影響系數(shù)法對(duì)比分析了分別采用蒸汽等效參數(shù)的理想氣體和真實(shí)濕蒸汽模型時(shí)汽輪機(jī)低壓末級(jí)動(dòng)葉的顫振特性結(jié)果。通過與基于行波模型的非定常計(jì)算結(jié)果對(duì)比,驗(yàn)證了影響系數(shù)法的有效性。結(jié)果表明:兩種蒸汽模型下的顫振特性曲線整體變化規(guī)律一致,濕蒸汽模型下的極限氣動(dòng)阻尼比相對(duì)理想氣體模型結(jié)果較為樂觀,分布存在偏移。通過對(duì)局部特性進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)蒸汽模型對(duì)振動(dòng)直接誘導(dǎo)的壓力擾動(dòng)影響不大,但會(huì)顯著影響擾動(dòng)的傳播,這導(dǎo)致了氣動(dòng)阻尼的偏差。

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【部分圖文】：

圖３全周模型示意圖??Ｆｉｇ．?３?Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ?ｄｉａｇｒａｍ?ｏｆ?ｆｕｌｌ?ｃｙｃｌｅ?ｍｏｄｅｌ??

減少建模的影響因素，兩種方法所采用的??單葉片流道網(wǎng)格均一致，當(dāng)需要多流道時(shí)，將單流道??網(wǎng)格進(jìn)行旋轉(zhuǎn)擴(kuò)展。通過單流道計(jì)算進(jìn)行網(wǎng)格無(wú)關(guān)??性驗(yàn)證后，確定單流道ＣＦＤ網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)數(shù)為４３０２７８。??直接行波法根據(jù)具體的節(jié)徑確定模型流道數(shù)，??節(jié)徑與葉間相位角的關(guān)系如下：??其中，／？....

圖２末級(jí)葉片幾何造型??Ｆｉｇ．?２?Ｇｅｏｍｅｔｒｙ?ｏｆ?ｔｈｅ?ｌａｓｔ?ｓｔａｇｅ?ｍｏｖｉｎｇ?ｂｌａｄｅ??

ｅｎｃｙ?ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ??對(duì)冷態(tài)形狀葉片進(jìn)行考慮預(yù)應(yīng)力的模態(tài)分析，??前６階模態(tài)頻率如表１所示。??表１前６階模態(tài)頻率??Ｔａｂｌｅ?１?Ｆｉｒｓｔ?ｓｉｘ?ｅｉｇｅｎｆｒｅｑｕｅｎｃｉｅｓ?ｏｆ?ｂｌａｄｅ??模態(tài)?１２３４５６??頻率／Ｈｚ￣９４．６４￣￣１６５．０６....

圖４冷熱態(tài)形狀對(duì)比??Ｆｉｇ．?４?Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ?ｏｆ?ｃｏｌｄ?ａｎｄ?ｈｏｔ?ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓ?ｏｆ?ｂｌａｄｅ??

胡平等：濕蒸汽對(duì)汽輪機(jī)末級(jí)葉片顫振計(jì)算的影響??１６３７??形狀（熱態(tài)）有所區(qū)別。另外，時(shí)均的氣動(dòng)力也對(duì)葉??片形狀有著次要的影響。一般在設(shè)計(jì)時(shí)，僅考慮葉片??的熱態(tài)形狀，因此為了獲得更精確的振動(dòng)模態(tài)結(jié)果，??在進(jìn)行計(jì)算前需要對(duì)葉片進(jìn)行由熱態(tài)到冷態(tài)形狀的??轉(zhuǎn)換。??最大容差設(shè)置....

圖５冷、熱態(tài)形狀與測(cè)試值靜頻對(duì)比??Ｆｉｇ．?５?Ｓｔａｔｉｃ?ｅｉｇｅｎｆｒｅｑｕｅｎｃｙ?ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ??

狀，因此為了獲得更精確的振動(dòng)模態(tài)結(jié)果，??在進(jìn)行計(jì)算前需要對(duì)葉片進(jìn)行由熱態(tài)到冷態(tài)形狀的??轉(zhuǎn)換。??最大容差設(shè)置為ｏ．ｌ?ｍｍ，通過對(duì)有限元網(wǎng)格文??件進(jìn)行位移反向修正并反復(fù)迭代，獲得熱態(tài)與冷態(tài)??形狀對(duì)比如圖４所示．從圖中可以看出，葉片從靜??止到旋轉(zhuǎn)主要出現(xiàn)了扭轉(zhuǎn)變形，轉(zhuǎn)軸在....

本文編號(hào)：3982974