通過影響系數(shù)法對比分析了分別采用蒸汽等效參數(shù)的理想氣體和真實濕蒸汽模型時汽輪機低壓末級動葉的顫振特性結(jié)果。通過與基于行波模型的非定常計算結(jié)果對比,驗證了影響系數(shù)法的有效性。結(jié)果表明:兩種蒸汽模型下的顫振特性曲線整體變化規(guī)律一致,濕蒸汽模型下的極限氣動阻尼比相對理想氣體模型結(jié)果較為樂觀,分布存在偏移。通過對局部特性進行研究,發(fā)現(xiàn)蒸汽模型對振動直接誘導(dǎo)的壓力擾動影響不大,但會顯著影響擾動的傳播,這導(dǎo)致了氣動阻尼的偏差。

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圖３全周模型示意圖??Ｆｉｇ．?３?Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ?ｄｉａｇｒａｍ?ｏｆ?ｆｕｌｌ?ｃｙｃｌｅ?ｍｏｄｅｌ??

減少建模的影響因素，兩種方法所采用的??單葉片流道網(wǎng)格均一致，當需要多流道時，將單流道??網(wǎng)格進行旋轉(zhuǎn)擴展。通過單流道計算進行網(wǎng)格無關(guān)??性驗證后，確定單流道ＣＦＤ網(wǎng)格節(jié)點數(shù)為４３０２７８。??直接行波法根據(jù)具體的節(jié)徑確定模型流道數(shù)，??節(jié)徑與葉間相位角的關(guān)系如下：??其中，／？....

圖２末級葉片幾何造型??Ｆｉｇ．?２?Ｇｅｏｍｅｔｒｙ?ｏｆ?ｔｈｅ?ｌａｓｔ?ｓｔａｇｅ?ｍｏｖｉｎｇ?ｂｌａｄｅ??

ｅｎｃｙ?ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ??對冷態(tài)形狀葉片進行考慮預(yù)應(yīng)力的模態(tài)分析，??前６階模態(tài)頻率如表１所示。??表１前６階模態(tài)頻率??Ｔａｂｌｅ?１?Ｆｉｒｓｔ?ｓｉｘ?ｅｉｇｅｎｆｒｅｑｕｅｎｃｉｅｓ?ｏｆ?ｂｌａｄｅ??模態(tài)?１２３４５６??頻率／Ｈｚ￣９４．６４￣￣１６５．０６....

圖４冷熱態(tài)形狀對比??Ｆｉｇ．?４?Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ?ｏｆ?ｃｏｌｄ?ａｎｄ?ｈｏｔ?ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓ?ｏｆ?ｂｌａｄｅ??

胡平等：濕蒸汽對汽輪機末級葉片顫振計算的影響??１６３７??形狀（熱態(tài)）有所區(qū)別。另外，時均的氣動力也對葉??片形狀有著次要的影響。一般在設(shè)計時，僅考慮葉片??的熱態(tài)形狀，因此為了獲得更精確的振動模態(tài)結(jié)果，??在進行計算前需要對葉片進行由熱態(tài)到冷態(tài)形狀的??轉(zhuǎn)換。??最大容差設(shè)置....

圖５冷、熱態(tài)形狀與測試值靜頻對比??Ｆｉｇ．?５?Ｓｔａｔｉｃ?ｅｉｇｅｎｆｒｅｑｕｅｎｃｙ?ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ??

狀，因此為了獲得更精確的振動模態(tài)結(jié)果，??在進行計算前需要對葉片進行由熱態(tài)到冷態(tài)形狀的??轉(zhuǎn)換。??最大容差設(shè)置為ｏ．ｌ?ｍｍ，通過對有限元網(wǎng)格文??件進行位移反向修正并反復(fù)迭代，獲得熱態(tài)與冷態(tài)??形狀對比如圖４所示．從圖中可以看出，葉片從靜??止到旋轉(zhuǎn)主要出現(xiàn)了扭轉(zhuǎn)變形，轉(zhuǎn)軸在....

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