針對GE公司的PG9171型燃?xì)廨啓C(jī)優(yōu)化改進(jìn)-先進(jìn)熱通道（AGP）優(yōu)化方案進(jìn)行了實(shí)際分析,改造內(nèi)容包括了三級透平動(dòng)靜葉片及復(fù)環(huán)、壓氣機(jī)內(nèi)缸氣封以及壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉（IGV）開度調(diào)整,并對升級改造后的機(jī)組性能進(jìn)行了計(jì)算分析,計(jì)算結(jié)果表明改造后燃機(jī)機(jī)組單循環(huán)及聯(lián)合循環(huán)性能都有所提升,先進(jìn)熱通道升級改造對機(jī)組有效。 

【文章來源】：內(nèi)燃機(jī)與配件. 2020,(23)

【文章頁數(shù)】：2 頁

【部分圖文】：

全三維透平動(dòng)葉葉片的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)

新型可磨涂層護(hù)環(huán)的表面結(jié)構(gòu)采用帶有特殊的紋路的設(shè)計(jì)，其作用在于：(1)為了減少涂層磨損量，也為降低透平動(dòng)葉與護(hù)環(huán)二者的接觸，減少對動(dòng)葉材質(zhì)造成損傷，燃?xì)廨啓C(jī)透平動(dòng)葉只有凸出的表面花紋與護(hù)環(huán)接觸。(2)護(hù)環(huán)的表面紋路間隙有粗細(xì)之分，其安裝方向需按設(shè)計(jì)好的方向進(jìn)行。如圖2所示，燃機(jī)透平的動(dòng)葉將從上至下穿過護(hù)環(huán)，紋路方向自由細(xì)到粗。因?yàn)閯?dòng)葉在滑過護(hù)環(huán)的過程中，護(hù)環(huán)間隙產(chǎn)生一定的氣動(dòng)阻力，所以這種設(shè)計(jì)可有效減少二次流的損失。1.3 壓氣機(jī)排氣內(nèi)缸刷式氣封改造

為了驗(yàn)證先進(jìn)熱通道部件對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的實(shí)際影響，在機(jī)組改造前后分別進(jìn)行了熱力性能試驗(yàn)。燃?xì)廨啓C(jī)試驗(yàn)依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GB/T 14100《燃?xì)廨啓C(jī)驗(yàn)收試驗(yàn)》、GB/T 28686《燃?xì)廨啓C(jī)性能試驗(yàn)》、聯(lián)合循環(huán)試驗(yàn)依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GB/T18929《聯(lián)合循環(huán)發(fā)電裝置驗(yàn)收試驗(yàn)》完成，實(shí)際試驗(yàn)數(shù)據(jù)對比如下：(1)燃?xì)廨啓C(jī)簡單循環(huán)經(jīng)濟(jì)性：參數(shù)修正后，先進(jìn)熱通道部件改造前燃?xì)廨啓C(jī)的負(fù)荷為101.96MW，改造后為114.99MW，機(jī)組簡單循環(huán)負(fù)荷提高12.77%；改造前熱耗11796k J/（k W·h），改造后熱耗11024k J/（k W·h），熱耗降低約6.54%。(2)燃-汽機(jī)聯(lián)合循環(huán)經(jīng)濟(jì)性：改造前聯(lián)合循環(huán)總負(fù)荷為163.6MW，改造后為177.06MW，機(jī)組聯(lián)合循環(huán)負(fù)荷提高約8.23%；聯(lián)合循環(huán)改造前熱耗7349k J/（k W·h），改造后熱耗7151k J/（k W·h），熱耗降低2.69%。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]PG9351FA型燃?xì)廨啓C(jī)熱通道部件改造可行性分析[J]. 李云峰,姜紅衛(wèi),魯曉宇,夏林,胡孟起.  熱力發(fā)電. 2019(06)
[2]PG9171E型燃?xì)廨啓C(jī)通流部分的升級改造及其性能分析[J]. 劉志勇,柏森,富兆龍.  燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù). 2014(04)



本文編號：3314086