曲柄轉(zhuǎn)角對(duì)太陽(yáng)能斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響
發(fā)布時(shí)間:2021-07-12 15:09
基于斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)理想絕熱分析法,對(duì)GPU-3β型斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部交變流動(dòng)和換熱過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬,獲得不同腔體壓力、容積、質(zhì)量流量、循環(huán)功等參數(shù)的變化規(guī)律。結(jié)果表明:隨著曲柄轉(zhuǎn)角θ逐漸增大,工質(zhì)的壓力、容積曲線(xiàn)呈現(xiàn)先減小后增大的變化趨勢(shì),當(dāng)θ=150°時(shí),膨脹腔溫度Te和壓縮腔溫度Tc均達(dá)到最大值:1024 K和450 K;當(dāng)θ=90°時(shí),回?zé)崆粌?nèi)換熱量Qr達(dá)到最大值為650 J;膨脹腔循環(huán)功We與總循環(huán)功W的變化趨勢(shì)一致,呈現(xiàn)正弦規(guī)律變化。對(duì)比理想絕熱模型與Schmidt模型,表明絕熱模型能真實(shí)反映斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)中工質(zhì)熱流規(guī)律。采用多目標(biāo)遺傳算法對(duì)循環(huán)功和無(wú)因次功進(jìn)行優(yōu)化,獲得最優(yōu)解集為60 kW和1.44。
【文章來(lái)源】:能源工程. 2020,(04)
【文章頁(yè)數(shù)】:9 頁(yè)
【部分圖文】:
β型斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)示意
斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)最常用的工質(zhì)為氫氣、氦氣和空氣[1]。在絕熱分析法中,假設(shè)斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)工質(zhì)為理想氣體,忽略工質(zhì)的熱力學(xué)性能對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行狀況的影響[2]。GPU-3β型菱形機(jī)構(gòu)發(fā)動(dòng)機(jī)的各個(gè)容積和角度見(jiàn)圖2。配氣活塞上止點(diǎn)作為曲柄轉(zhuǎn)角的起點(diǎn),由假設(shè)條件(1)可得,膨脹腔和壓縮腔瞬時(shí)容積Ve、Vc分別表示如下[3]:
圖3所示為理想絕熱循環(huán)模型各腔溫度分布。由假設(shè)條件(2)可得,絕熱模型冷、熱腔的溫度不是恒定值,而三個(gè)熱交換器的溫度則為恒定值,回?zé)崞鳒囟萒r是線(xiàn)性變化的,取值為加熱溫度和冷卻溫度的對(duì)數(shù)平均值,表達(dá)式如下[6]:
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于碟式太陽(yáng)能發(fā)電的β型斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)熱性能數(shù)值計(jì)算[J]. 王麗萍,楊曉宏,田瑞,韓磊,朱華. 可再生能源. 2018(03)
[2]斯特林熱機(jī)膨脹腔與壓縮腔的容積匹配研究[J]. 鄭天軼,丁國(guó)忠,歐長(zhǎng)凱,徐成良,楊俊,井煜鋒. 太陽(yáng)能學(xué)報(bào). 2016(04)
[3]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)管式加熱器內(nèi)振蕩流動(dòng)的換熱特性實(shí)驗(yàn)研究[J]. 陳聰慧,肖剛,時(shí)冰偉,周天學(xué),彭浩. 能源工程. 2014(01)
[4]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)熱力循環(huán)的分析方法[J]. 王新平,黨建軍,劉曉芹. 重慶大學(xué)學(xué)報(bào). 2014(01)
[5]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)換熱器系統(tǒng)內(nèi)工質(zhì)的壓力傳遞變化特性研究[J]. 李鐵,唐大偉,杜景龍,李志剛. 工程熱物理學(xué)報(bào). 2012(11)
[6]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的絕熱分析[J]. 許行,宋鴻杰. 能源工程. 2011(04)
[7]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱分析法研究[J]. 胡學(xué)光,董金鐘,王明昆. 應(yīng)用能源技術(shù). 2009(08)
博士論文
[1]β型菱形傳動(dòng)斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的優(yōu)化方法及實(shí)驗(yàn)研究[D]. 段晨.華中科技大學(xué) 2014
碩士論文
[1]斯特林循環(huán)的多階分析方法與優(yōu)化模型[D]. 黃怡青.浙江大學(xué) 2018
[2]a型斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)熱效率的數(shù)值算法與優(yōu)化[D]. 鄭天軼.華中科技大學(xué) 2016
[3]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)循環(huán)分析方法、內(nèi)部振蕩流換熱和整機(jī)試驗(yàn)的研究[D]. 時(shí)冰偉.浙江大學(xué) 2016
本文編號(hào):3280147
【文章來(lái)源】:能源工程. 2020,(04)
【文章頁(yè)數(shù)】:9 頁(yè)
【部分圖文】:
β型斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)示意
斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)最常用的工質(zhì)為氫氣、氦氣和空氣[1]。在絕熱分析法中,假設(shè)斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)工質(zhì)為理想氣體,忽略工質(zhì)的熱力學(xué)性能對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行狀況的影響[2]。GPU-3β型菱形機(jī)構(gòu)發(fā)動(dòng)機(jī)的各個(gè)容積和角度見(jiàn)圖2。配氣活塞上止點(diǎn)作為曲柄轉(zhuǎn)角的起點(diǎn),由假設(shè)條件(1)可得,膨脹腔和壓縮腔瞬時(shí)容積Ve、Vc分別表示如下[3]:
圖3所示為理想絕熱循環(huán)模型各腔溫度分布。由假設(shè)條件(2)可得,絕熱模型冷、熱腔的溫度不是恒定值,而三個(gè)熱交換器的溫度則為恒定值,回?zé)崞鳒囟萒r是線(xiàn)性變化的,取值為加熱溫度和冷卻溫度的對(duì)數(shù)平均值,表達(dá)式如下[6]:
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于碟式太陽(yáng)能發(fā)電的β型斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)熱性能數(shù)值計(jì)算[J]. 王麗萍,楊曉宏,田瑞,韓磊,朱華. 可再生能源. 2018(03)
[2]斯特林熱機(jī)膨脹腔與壓縮腔的容積匹配研究[J]. 鄭天軼,丁國(guó)忠,歐長(zhǎng)凱,徐成良,楊俊,井煜鋒. 太陽(yáng)能學(xué)報(bào). 2016(04)
[3]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)管式加熱器內(nèi)振蕩流動(dòng)的換熱特性實(shí)驗(yàn)研究[J]. 陳聰慧,肖剛,時(shí)冰偉,周天學(xué),彭浩. 能源工程. 2014(01)
[4]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)熱力循環(huán)的分析方法[J]. 王新平,黨建軍,劉曉芹. 重慶大學(xué)學(xué)報(bào). 2014(01)
[5]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)換熱器系統(tǒng)內(nèi)工質(zhì)的壓力傳遞變化特性研究[J]. 李鐵,唐大偉,杜景龍,李志剛. 工程熱物理學(xué)報(bào). 2012(11)
[6]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的絕熱分析[J]. 許行,宋鴻杰. 能源工程. 2011(04)
[7]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱分析法研究[J]. 胡學(xué)光,董金鐘,王明昆. 應(yīng)用能源技術(shù). 2009(08)
博士論文
[1]β型菱形傳動(dòng)斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的優(yōu)化方法及實(shí)驗(yàn)研究[D]. 段晨.華中科技大學(xué) 2014
碩士論文
[1]斯特林循環(huán)的多階分析方法與優(yōu)化模型[D]. 黃怡青.浙江大學(xué) 2018
[2]a型斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)熱效率的數(shù)值算法與優(yōu)化[D]. 鄭天軼.華中科技大學(xué) 2016
[3]斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)循環(huán)分析方法、內(nèi)部振蕩流換熱和整機(jī)試驗(yàn)的研究[D]. 時(shí)冰偉.浙江大學(xué) 2016
本文編號(hào):3280147
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