固態(tài)電制熱儲熱傳熱匹配特性及熱控制方法
發(fā)布時間:2021-07-07 08:40
固態(tài)電制熱儲熱系統(tǒng)是一種新興電力系統(tǒng)大容量調(diào)峰技術(shù),研究電熱元件與儲熱體間的傳熱匹配特性和熱控制方法,對提升電儲熱系統(tǒng)的可靠性和強化傳熱具有重要意義。該文通過建立傳熱速率平衡方程,利用數(shù)值模擬的方法對電儲熱系統(tǒng)各設(shè)計參數(shù)與傳熱匹配的交互特性進行分析,并利用級貢獻率、畢渥數(shù)和傅里葉數(shù)等傳熱匹配性能評價指標對傳熱匹配效果進行量化比較。結(jié)果表明,儲熱單元溫度與加熱功率線性正相關(guān),與孔占比和循環(huán)風(fēng)速指數(shù)型負相關(guān),降低加熱功率、提高孔占比和循環(huán)風(fēng)速能改善儲熱體均熱性,提高孔占比能,增加儲熱深度。經(jīng)實驗證明,通過多參數(shù)協(xié)同優(yōu)化設(shè)計和前饋補償控制,可以實現(xiàn)較好的傳熱匹配效果,為固態(tài)電制熱儲熱系統(tǒng)的優(yōu)化和熱控制提供了方法。
【文章來源】:電工技術(shù)學(xué)報. 2020,35(11)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】:9 頁
【部分圖文】:
固態(tài)電制熱儲熱系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1Structureofsolid-stateelectricheatingthermalstoragesystem,.熱損
2442電工技術(shù)學(xué)報2020年6月時長。當Bi≤0.1時,可以忽略儲熱體內(nèi)阻,認為儲熱體內(nèi)各點溫度接近均勻。當Fo≥0.24時,儲熱體溫度場分布僅受邊界條件和物性的影響,與時間無關(guān)。2數(shù)值模擬模型2.1問題描述本文通過Fluent軟件對固態(tài)電制熱儲熱系統(tǒng)進行仿真。由于儲熱體內(nèi)電熱元件均勻分布,各電熱元件周圍傳熱特性相同,本文將電熱元件及周圍的空氣和儲熱體視作儲熱單元。由于電熱元件螺距遠小于風(fēng)道長度,為簡化網(wǎng)格,本文將螺旋狀電熱元件假設(shè)為圓管。圖3為儲熱單元結(jié)構(gòu)及網(wǎng)格劃分,表1、表2為儲熱單元的關(guān)鍵參數(shù)。由于本文主要目的為探索固態(tài)電制熱儲熱傳熱匹配設(shè)計方法,為簡化分析,對高溫固態(tài)系統(tǒng)儲熱單元進行如下假設(shè):①風(fēng)道內(nèi)氣體流動為非穩(wěn)態(tài)、不可壓縮流動;②氣體黏性擴散忽略不計;③材料熱物性參數(shù)恒定,不隨溫度發(fā)生變化。圖3儲熱單元結(jié)構(gòu)及網(wǎng)格劃分Fig.3Thermalstorageunitstructureandmeshgeneration表1儲熱單元關(guān)鍵幾何參數(shù)Tab.1Thermalstorageunitgeometricalparameter孔占比(%)單元截面尺寸/(mm×mm)風(fēng)道截面尺寸/(mm×mm)元件外徑/mm元件內(nèi)徑/mm長度/mm11240×16080×5415250×160110×5418260×160140×543027100021270×160170×5424280×160200×54表2儲熱單元關(guān)鍵熱物性參數(shù)Tab.2Thermalstorageunitthermophysicalparameter參數(shù)儲熱體電熱元件密度/(kg/m3)29007100比熱容/[J/(kg·K)]960460導(dǎo)熱系數(shù)/[W/(m·K)]313發(fā)射率0.80.7耐受溫度/K—1373儲熱溫度范圍/K[1023,1123]—2.2數(shù)學(xué)模型根據(jù)質(zhì)量守恒、動量守恒、能量守恒定理,風(fēng)道內(nèi)流動與傳熱過程三維
量;xj在j方向的位移分量;ijp為表面靜壓;ig為流體在i方向的體積作用力;if為作用在流體上的反方向阻力;Si為源項;H為顯焓。2.3初始及邊界條件初始條件:儲熱單元和空氣起始溫度為573K。邊界條件:入口邊界采用速度入口邊界條件,出口采用自由出流邊界條件,儲熱單元四周壁面采用第二類傳熱邊界條件。3模擬結(jié)果與討論3.1加熱功率的影響在儲熱單元孔占比為11%,循環(huán)風(fēng)速為0m/s的條件下,電熱元件與儲熱體溫度在不同加熱功率下的升溫曲線如圖4和圖5所示?梢钥闯,隨著加熱功率增加,電熱元件溫度和儲熱體溫度值基本呈線性變化趨勢增長,其線性函數(shù)斜率分別為248.6K/kW和260.2K/kW,儲熱體溫度變化量更大。圖4不同加熱功率下電熱元件溫度曲線Fig.4Electricheatingwiretemperaturecurveatdifferentelectricheatingpowers
【參考文獻】:
期刊論文
[1]四種熱電廠電熱解耦改造方案的運行靈活性剖析[J]. 章艷,呂泉,李楊,張娜,王海霞,孫輝. 電力系統(tǒng)自動化. 2020(02)
[2]基于風(fēng)電消納能力態(tài)勢劃分的源荷儲系統(tǒng)分階段優(yōu)化策略[J]. 葛維春,張艷軍,高超,高凱,劉鑫蕊,馬國超. 電力系統(tǒng)自動化. 2019(15)
[3]冷熱電聯(lián)供系統(tǒng)多元儲能及孤島運行優(yōu)化調(diào)度方法[J]. 陳柏翰,馮偉,孫凱,張承慧,孫波. 電工技術(shù)學(xué)報. 2019(15)
[4]基于繞組溫度約束的永磁同步電機裂比優(yōu)化方法(英文)[J]. 張新彤,張成明,李立毅,曹繼偉,王凱思源. 電工技術(shù)學(xué)報. 2019(09)
[5]計及條件風(fēng)險價值的含儲熱光熱電站與風(fēng)電電力系統(tǒng)經(jīng)濟調(diào)度[J]. 車泉輝,婁素華,吳耀武,羅謙,劉寶林. 電工技術(shù)學(xué)報. 2019(10)
[6]蓄熱單元尺寸對融化傳熱增強作用的數(shù)值研究[J]. 胡志培,孫志高,李安桂. 工程熱物理學(xué)報. 2018(07)
[7]儲熱消納棄風(fēng)的市場競價策略算法[J]. 程中林,楊莉,江全元,葛延峰. 電力系統(tǒng)保護與控制. 2018(10)
[8]綜合冷卻效率多參數(shù)影響分析[J]. 李明飛,李雪英,任靜,蔣洪德. 工程熱物理學(xué)報. 2017(12)
[9]不同數(shù)值方法在自扇冷永磁同步電機三維熱分析中的應(yīng)用[J]. 佟文明,孫靜陽,舒圣浪,朱高嘉. 電工技術(shù)學(xué)報. 2017(S1)
[10]高溫填充床蓄熱過程中流固傳熱溫差分析[J]. 楊小平,楊曉西,左遠志,徐勇軍,楊敏林,陳佰滿. 工程熱物理學(xué)報. 2015(04)
本文編號:3269316
【文章來源】:電工技術(shù)學(xué)報. 2020,35(11)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】:9 頁
【部分圖文】:
固態(tài)電制熱儲熱系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1Structureofsolid-stateelectricheatingthermalstoragesystem,.熱損
2442電工技術(shù)學(xué)報2020年6月時長。當Bi≤0.1時,可以忽略儲熱體內(nèi)阻,認為儲熱體內(nèi)各點溫度接近均勻。當Fo≥0.24時,儲熱體溫度場分布僅受邊界條件和物性的影響,與時間無關(guān)。2數(shù)值模擬模型2.1問題描述本文通過Fluent軟件對固態(tài)電制熱儲熱系統(tǒng)進行仿真。由于儲熱體內(nèi)電熱元件均勻分布,各電熱元件周圍傳熱特性相同,本文將電熱元件及周圍的空氣和儲熱體視作儲熱單元。由于電熱元件螺距遠小于風(fēng)道長度,為簡化網(wǎng)格,本文將螺旋狀電熱元件假設(shè)為圓管。圖3為儲熱單元結(jié)構(gòu)及網(wǎng)格劃分,表1、表2為儲熱單元的關(guān)鍵參數(shù)。由于本文主要目的為探索固態(tài)電制熱儲熱傳熱匹配設(shè)計方法,為簡化分析,對高溫固態(tài)系統(tǒng)儲熱單元進行如下假設(shè):①風(fēng)道內(nèi)氣體流動為非穩(wěn)態(tài)、不可壓縮流動;②氣體黏性擴散忽略不計;③材料熱物性參數(shù)恒定,不隨溫度發(fā)生變化。圖3儲熱單元結(jié)構(gòu)及網(wǎng)格劃分Fig.3Thermalstorageunitstructureandmeshgeneration表1儲熱單元關(guān)鍵幾何參數(shù)Tab.1Thermalstorageunitgeometricalparameter孔占比(%)單元截面尺寸/(mm×mm)風(fēng)道截面尺寸/(mm×mm)元件外徑/mm元件內(nèi)徑/mm長度/mm11240×16080×5415250×160110×5418260×160140×543027100021270×160170×5424280×160200×54表2儲熱單元關(guān)鍵熱物性參數(shù)Tab.2Thermalstorageunitthermophysicalparameter參數(shù)儲熱體電熱元件密度/(kg/m3)29007100比熱容/[J/(kg·K)]960460導(dǎo)熱系數(shù)/[W/(m·K)]313發(fā)射率0.80.7耐受溫度/K—1373儲熱溫度范圍/K[1023,1123]—2.2數(shù)學(xué)模型根據(jù)質(zhì)量守恒、動量守恒、能量守恒定理,風(fēng)道內(nèi)流動與傳熱過程三維
量;xj在j方向的位移分量;ijp為表面靜壓;ig為流體在i方向的體積作用力;if為作用在流體上的反方向阻力;Si為源項;H為顯焓。2.3初始及邊界條件初始條件:儲熱單元和空氣起始溫度為573K。邊界條件:入口邊界采用速度入口邊界條件,出口采用自由出流邊界條件,儲熱單元四周壁面采用第二類傳熱邊界條件。3模擬結(jié)果與討論3.1加熱功率的影響在儲熱單元孔占比為11%,循環(huán)風(fēng)速為0m/s的條件下,電熱元件與儲熱體溫度在不同加熱功率下的升溫曲線如圖4和圖5所示?梢钥闯,隨著加熱功率增加,電熱元件溫度和儲熱體溫度值基本呈線性變化趨勢增長,其線性函數(shù)斜率分別為248.6K/kW和260.2K/kW,儲熱體溫度變化量更大。圖4不同加熱功率下電熱元件溫度曲線Fig.4Electricheatingwiretemperaturecurveatdifferentelectricheatingpowers
【參考文獻】:
期刊論文
[1]四種熱電廠電熱解耦改造方案的運行靈活性剖析[J]. 章艷,呂泉,李楊,張娜,王海霞,孫輝. 電力系統(tǒng)自動化. 2020(02)
[2]基于風(fēng)電消納能力態(tài)勢劃分的源荷儲系統(tǒng)分階段優(yōu)化策略[J]. 葛維春,張艷軍,高超,高凱,劉鑫蕊,馬國超. 電力系統(tǒng)自動化. 2019(15)
[3]冷熱電聯(lián)供系統(tǒng)多元儲能及孤島運行優(yōu)化調(diào)度方法[J]. 陳柏翰,馮偉,孫凱,張承慧,孫波. 電工技術(shù)學(xué)報. 2019(15)
[4]基于繞組溫度約束的永磁同步電機裂比優(yōu)化方法(英文)[J]. 張新彤,張成明,李立毅,曹繼偉,王凱思源. 電工技術(shù)學(xué)報. 2019(09)
[5]計及條件風(fēng)險價值的含儲熱光熱電站與風(fēng)電電力系統(tǒng)經(jīng)濟調(diào)度[J]. 車泉輝,婁素華,吳耀武,羅謙,劉寶林. 電工技術(shù)學(xué)報. 2019(10)
[6]蓄熱單元尺寸對融化傳熱增強作用的數(shù)值研究[J]. 胡志培,孫志高,李安桂. 工程熱物理學(xué)報. 2018(07)
[7]儲熱消納棄風(fēng)的市場競價策略算法[J]. 程中林,楊莉,江全元,葛延峰. 電力系統(tǒng)保護與控制. 2018(10)
[8]綜合冷卻效率多參數(shù)影響分析[J]. 李明飛,李雪英,任靜,蔣洪德. 工程熱物理學(xué)報. 2017(12)
[9]不同數(shù)值方法在自扇冷永磁同步電機三維熱分析中的應(yīng)用[J]. 佟文明,孫靜陽,舒圣浪,朱高嘉. 電工技術(shù)學(xué)報. 2017(S1)
[10]高溫填充床蓄熱過程中流固傳熱溫差分析[J]. 楊小平,楊曉西,左遠志,徐勇軍,楊敏林,陳佰滿. 工程熱物理學(xué)報. 2015(04)
本文編號:3269316
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