電子封裝結(jié)構(gòu)動(dòng)特性分析及模型修正
發(fā)布時(shí)間:2021-01-14 18:24
電子封裝產(chǎn)品引線和焊點(diǎn)眾多,體積和尺度較小,通常只有幾十到幾百微米,而板級設(shè)備尺寸通常為厘米到分米量級,尺度跨域較大,采用統(tǒng)一的建模方法勢必造成單元數(shù)量龐大,影響計(jì)算效率和計(jì)算精度。本文對焊點(diǎn)和引線等重點(diǎn)關(guān)注部位采用實(shí)體單元精細(xì)化建模,對線路板采用殼單元等效,同時(shí)在殼單元的連接區(qū)域設(shè)置過渡網(wǎng)格,采用體——?dú)卧杂啥绕ヅ浼夹g(shù)實(shí)現(xiàn)殼單元和體單元的連接,采用局部網(wǎng)格細(xì)化技術(shù)、體——?dú)卧杂啥绕ヅ浼夹g(shù)以及多項(xiàng)等效建模技術(shù)實(shí)現(xiàn)了膠層厚度0.05mm到板級半徑100mm尺度跨越的精細(xì)化建模。并采用光學(xué)模態(tài)試驗(yàn)技術(shù)開展了模態(tài)試驗(yàn),對仿真模型進(jìn)行了修正。建立了封裝結(jié)構(gòu)跨尺度動(dòng)特性建模分析方法。
【文章來源】:強(qiáng)度與環(huán)境. 2020,47(05)
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
電路板及有限元模型Fig.1Circuitboardandfiniteelementmodel
第47卷第5期童軍等電子封裝結(jié)構(gòu)動(dòng)特性分析及模型修正3采用零厚度的“cohesive”單元等效處理。根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn),其等效模量如表2所示。其中有些小的元器件沒有建立詳細(xì)的有限元模型,采用質(zhì)量單元等效處理,主要模擬其質(zhì)量效應(yīng),由于膠的影響,其質(zhì)量難以直接統(tǒng)計(jì),可以通過試驗(yàn)修正。其中焊點(diǎn)及引線模型如圖2所示。焊點(diǎn)和引線全部采用六面體單元簡化,其中通孔焊點(diǎn)采用圓柱模型等效處理,未考慮實(shí)際工藝過程中的個(gè)體差異。焊點(diǎn)體單元和PCB板殼單元連接的地方采用shell-to-solid處理方式來匹配不同的自由度。表2膠層等效模量Table2Equivalentmodulusofadhesivelayer方向EG1G2等效模量14MPa4MPa4MPa圖2封裝引線和焊點(diǎn)有限元模型示意圖Fig.2Finiteelementmodelofpackageleadandsolderjoint2光學(xué)模態(tài)試驗(yàn)方法試驗(yàn)采用測量頻響函數(shù)的方法來識別結(jié)構(gòu)的模態(tài)參數(shù),即在敲擊激勵(lì)下,通過測量激勵(lì)力f(t)和系統(tǒng)的響應(yīng)輸出x(t),從而得到系統(tǒng)的頻響函數(shù)()()()xfffHGG(1)式中,H()為頻響函數(shù);()xfG為力與響應(yīng)的互功率譜;()ffG為力激勵(lì)的自功率譜。對于任意的粘性阻尼的多自由度系統(tǒng),其動(dòng)力學(xué)微分方程為MxCxKxf(t)(2)進(jìn)行拉普拉斯變換得X(s)H(s)F(s)(3)式中))()(()(iiHiiiiTiijsjssH(4)當(dāng)sj時(shí),系統(tǒng)的頻響函數(shù)可表示為()()()()THiiiiiiiiHjj(5)式中,21iiniij,iini,i為模態(tài)阻尼比;ni為固有頻率;i為振型。由式(1)?
響函數(shù)可表示為()()()()THiiiiiiiiHjj(5)式中,21iiniij,iini,i為模態(tài)阻尼比;ni為固有頻率;i為振型。由式(1)得到的實(shí)測頻響函數(shù)和式(5)頻響函數(shù)的理論公式,再通過最小二乘復(fù)頻域法(PolyMax算法)確定結(jié)構(gòu)的固有頻率、阻尼比和振型。電路板試驗(yàn)件水平放置于地面,激光頭通過三腳架固定,自產(chǎn)品上方向下發(fā)射激光信號。試驗(yàn)激勵(lì)采用脈沖激勵(lì)方式,通過力錘錘擊實(shí)現(xiàn)。電路板的模態(tài)頻率和阻尼如表3所示,如圖3~圖7所示,分別為一至五階模態(tài)振型。表3電路板的模態(tài)頻率和阻尼Table3Modalfrequencyanddampofcircuitboard頻率/Hz阻尼/%一階332.21.44二階440.41.51三階481.51.16四階650.81.84五階694.32.26圖3一階振型示意圖Fig.3Diagramofthefirst-ordermodeshape
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]LCCC電子封裝結(jié)構(gòu)的熱疲勞壽命分析[J]. 侯傳濤,童軍,榮克林. 強(qiáng)度與環(huán)境. 2014(03)
[2]某發(fā)動(dòng)機(jī)推力室內(nèi)壁鼓起原因分析研究[J]. 童軍,侯傳濤,賈亮. 強(qiáng)度與環(huán)境. 2013(01)
[3]振動(dòng)環(huán)境下焊點(diǎn)疲勞失效與裂紋擴(kuò)展分析[J]. 褚衛(wèi)華,李樹成. 強(qiáng)度與環(huán)境. 2012(04)
[4]SnPb釬料合金的粘塑性Anand本構(gòu)方程[J]. 王國忠,程兆年. 應(yīng)用力學(xué)學(xué)報(bào). 2000(03)
本文編號:2977313
【文章來源】:強(qiáng)度與環(huán)境. 2020,47(05)
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
電路板及有限元模型Fig.1Circuitboardandfiniteelementmodel
第47卷第5期童軍等電子封裝結(jié)構(gòu)動(dòng)特性分析及模型修正3采用零厚度的“cohesive”單元等效處理。根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn),其等效模量如表2所示。其中有些小的元器件沒有建立詳細(xì)的有限元模型,采用質(zhì)量單元等效處理,主要模擬其質(zhì)量效應(yīng),由于膠的影響,其質(zhì)量難以直接統(tǒng)計(jì),可以通過試驗(yàn)修正。其中焊點(diǎn)及引線模型如圖2所示。焊點(diǎn)和引線全部采用六面體單元簡化,其中通孔焊點(diǎn)采用圓柱模型等效處理,未考慮實(shí)際工藝過程中的個(gè)體差異。焊點(diǎn)體單元和PCB板殼單元連接的地方采用shell-to-solid處理方式來匹配不同的自由度。表2膠層等效模量Table2Equivalentmodulusofadhesivelayer方向EG1G2等效模量14MPa4MPa4MPa圖2封裝引線和焊點(diǎn)有限元模型示意圖Fig.2Finiteelementmodelofpackageleadandsolderjoint2光學(xué)模態(tài)試驗(yàn)方法試驗(yàn)采用測量頻響函數(shù)的方法來識別結(jié)構(gòu)的模態(tài)參數(shù),即在敲擊激勵(lì)下,通過測量激勵(lì)力f(t)和系統(tǒng)的響應(yīng)輸出x(t),從而得到系統(tǒng)的頻響函數(shù)()()()xfffHGG(1)式中,H()為頻響函數(shù);()xfG為力與響應(yīng)的互功率譜;()ffG為力激勵(lì)的自功率譜。對于任意的粘性阻尼的多自由度系統(tǒng),其動(dòng)力學(xué)微分方程為MxCxKxf(t)(2)進(jìn)行拉普拉斯變換得X(s)H(s)F(s)(3)式中))()(()(iiHiiiiTiijsjssH(4)當(dāng)sj時(shí),系統(tǒng)的頻響函數(shù)可表示為()()()()THiiiiiiiiHjj(5)式中,21iiniij,iini,i為模態(tài)阻尼比;ni為固有頻率;i為振型。由式(1)?
響函數(shù)可表示為()()()()THiiiiiiiiHjj(5)式中,21iiniij,iini,i為模態(tài)阻尼比;ni為固有頻率;i為振型。由式(1)得到的實(shí)測頻響函數(shù)和式(5)頻響函數(shù)的理論公式,再通過最小二乘復(fù)頻域法(PolyMax算法)確定結(jié)構(gòu)的固有頻率、阻尼比和振型。電路板試驗(yàn)件水平放置于地面,激光頭通過三腳架固定,自產(chǎn)品上方向下發(fā)射激光信號。試驗(yàn)激勵(lì)采用脈沖激勵(lì)方式,通過力錘錘擊實(shí)現(xiàn)。電路板的模態(tài)頻率和阻尼如表3所示,如圖3~圖7所示,分別為一至五階模態(tài)振型。表3電路板的模態(tài)頻率和阻尼Table3Modalfrequencyanddampofcircuitboard頻率/Hz阻尼/%一階332.21.44二階440.41.51三階481.51.16四階650.81.84五階694.32.26圖3一階振型示意圖Fig.3Diagramofthefirst-ordermodeshape
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]LCCC電子封裝結(jié)構(gòu)的熱疲勞壽命分析[J]. 侯傳濤,童軍,榮克林. 強(qiáng)度與環(huán)境. 2014(03)
[2]某發(fā)動(dòng)機(jī)推力室內(nèi)壁鼓起原因分析研究[J]. 童軍,侯傳濤,賈亮. 強(qiáng)度與環(huán)境. 2013(01)
[3]振動(dòng)環(huán)境下焊點(diǎn)疲勞失效與裂紋擴(kuò)展分析[J]. 褚衛(wèi)華,李樹成. 強(qiáng)度與環(huán)境. 2012(04)
[4]SnPb釬料合金的粘塑性Anand本構(gòu)方程[J]. 王國忠,程兆年. 應(yīng)用力學(xué)學(xué)報(bào). 2000(03)
本文編號:2977313
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