目前我國(guó)電力新常態(tài)的特點(diǎn)對(duì)火電機(jī)組負(fù)荷響應(yīng)能力提出了更高的要求,然而傳統(tǒng)調(diào)節(jié)汽閥負(fù)荷調(diào)節(jié)方式存在直流鍋爐蓄熱能力不足、閥門(mén)流量特性久后失真以及低負(fù)荷段響應(yīng)能力差等問(wèn)題,回?zé)嵯到y(tǒng)由于擁有可觀的蓄熱能力,可以對(duì)機(jī)組負(fù)荷響應(yīng)能力的提升起到積極作用。首先,本文詳細(xì)分析了回?zé)嵯到y(tǒng)三種負(fù)荷響應(yīng),方式的基本原理,并利用專(zhuān)業(yè)仿真軟件搭建了某超臨界一次再熱600MW機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)負(fù)荷響應(yīng)特性靜態(tài)分析模型。其次,本文研究了不同旁路設(shè)計(jì)方式、不同旁路流量、不同負(fù)荷段、不同運(yùn)行方式對(duì)高加旁路負(fù)荷響應(yīng)特性的影響。研究證實(shí)了高加旁路具備較強(qiáng)的負(fù)荷響應(yīng)能力,負(fù)荷響應(yīng)與旁路流量變化成線性關(guān)系,在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)負(fù)荷響應(yīng)能力大大削弱,而機(jī)組運(yùn)行方式對(duì)其影響較小。再次,本文對(duì)傳統(tǒng)低加旁路負(fù)荷響應(yīng)特性進(jìn)行了仿真實(shí)驗(yàn),低加旁路負(fù)荷響應(yīng)能力較差,并會(huì)對(duì)除氧器和前置泵的安全造成威脅。針對(duì)上述問(wèn)題本文提出低加旁路結(jié)合低溫省煤器的解決方案,并研究了旁路流量、設(shè)計(jì)方式、低負(fù)荷與運(yùn)行方式對(duì)其的影響,結(jié)果表明該方案可以在一定程度上解決負(fù)荷響應(yīng)能力不足的問(wèn)題,同時(shí)保證除氧器和前置泵的安全。最后,本文分析了不同凝結(jié)水流量、不同負(fù)荷段以及不同運(yùn)行方式...

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【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖２．１典型回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)圖??

?圖２．１典型回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)圖??典型的熱力發(fā)電機(jī)組回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)如圖２．１所示，凝結(jié)水從凝汽器中由凝結(jié)??水泵抽出之后，先后流經(jīng)軸封加熱器、四級(jí)低壓加熱器、除氧器、給水泵、三級(jí)??高壓加熱器，在流經(jīng)加熱器和除氧器過(guò)程中被抽汽加熱升溫，最后作為鍋爐給水??送至鍋爐內(nèi)的省煤器中。其中高....

圖２．２某６００ＭＷ超臨界一次再熱火電機(jī)組熱平衡圖??２

２．２．２本文實(shí)例研究對(duì)象情況??本文研究對(duì)象選取某６００ＭＷ超臨界一次再熱火電機(jī)組，其回?zé)嵯到y(tǒng)為三級(jí)??高壓加熱器、四級(jí)低壓加熱器和一級(jí)除氧器，其熱平衡圖如圖２．２所示，汽輪機(jī)??主要技術(shù)規(guī)范列于表２．２。??１?；?＞９?廣―??ｌ－Ｔ—＂ｒ?＂?＂ｖＳｊ?、：．?？Ｖ?ＴＶ....

圖２．３某６００ＭＷ超臨界一次再熱機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)負(fù)荷響應(yīng)靜態(tài)仿真模型??

圖3.11號(hào)高加小旁路(左)與2號(hào)高加小旁路(右)布置方式

置一條公共旁路，是大旁路和小旁路的折中方案。本章對(duì)１號(hào)高加小旁路、２號(hào)??高加小旁路、３號(hào)高加小旁路、１號(hào)２號(hào)高加混合旁路、１號(hào)２號(hào)３號(hào)高加大旁??路五種設(shè)計(jì)方式（如圖３．１？３．３）進(jìn)行負(fù)荷響應(yīng)特性、熱經(jīng)濟(jì)性的靜態(tài)分析。??高加旁路負(fù)荷響應(yīng)特性的靜態(tài)分析采用定流量計(jì)算方法，以上....

本文編號(hào)：3971156