為應(yīng)對高比例新能源接入給系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性帶來的不利影響,除開發(fā)新能源參與調(diào)頻的控制策略外,還需提高系統(tǒng)自身的調(diào)頻能力。系統(tǒng)調(diào)頻關(guān)鍵參數(shù)決定了系統(tǒng)的調(diào)頻能力,分析調(diào)頻關(guān)鍵參數(shù)對系統(tǒng)頻率響應(yīng)指標(biāo)的影響是選擇調(diào)頻關(guān)鍵參數(shù)、提升電網(wǎng)頻率響應(yīng)的關(guān)鍵。在頻率響應(yīng)模型的基礎(chǔ)上,理論分析了包括慣性時(shí)間常數(shù)、調(diào)頻死區(qū)、調(diào)差系數(shù)等頻率控制關(guān)鍵參數(shù)對系統(tǒng)頻率特性的影響。并對上述參數(shù)進(jìn)行了靈敏度分析,確定了不同參數(shù)對頻率響應(yīng)指標(biāo)的影響程度。利用電力系統(tǒng)分析綜合程序(PSASP)建立36節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)模型對理論分析結(jié)果進(jìn)行了仿真驗(yàn)證,為調(diào)頻關(guān)鍵參數(shù)選取提供了參考�；谘芯拷Y(jié)果對新能源參與系統(tǒng)調(diào)頻的定位進(jìn)行了分析。

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【部分圖文】：

圖1調(diào)頻死區(qū)特性示意圖

設(shè)置死區(qū)的目的是在系統(tǒng)中發(fā)生小擾動(dòng)情況下，利用死區(qū)過濾較小的頻率波動(dòng)，提高機(jī)組的穩(wěn)定性，避免機(jī)組頻繁動(dòng)作。另外，死區(qū)的設(shè)置必須在一定范圍內(nèi)，死區(qū)設(shè)置過大或過小都不利于機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。死區(qū)設(shè)置過小或不設(shè)死區(qū)會(huì)導(dǎo)致微小頻率波動(dòng)，引起調(diào)速器動(dòng)作，閥門頻繁調(diào)節(jié)，磨損設(shè)備，縮短機(jī)組使用....

圖2系統(tǒng)頻率響應(yīng)數(shù)學(xué)模型

為分析關(guān)鍵參數(shù)對于系統(tǒng)頻率動(dòng)態(tài)過程的影響，需要建立數(shù)學(xué)模型進(jìn)行理論分析，圖2為分析系統(tǒng)頻率響應(yīng)的數(shù)學(xué)模型[8]。圖中：αi為電網(wǎng)中第i臺(tái)機(jī)組裝機(jī)容量占系統(tǒng)總裝機(jī)容量的比例；Ri為電網(wǎng)中第i臺(tái)機(jī)組的調(diào)差系數(shù)；Gi(s)為第i臺(tái)發(fā)電機(jī)原動(dòng)機(jī)(忽略調(diào)速器延時(shí))的傳遞函數(shù)；?PL為電網(wǎng)功....

圖3考慮死區(qū)的SFR模型

對于電網(wǎng)中參加一次調(diào)頻的機(jī)組，可以根據(jù)汽輪機(jī)的本體結(jié)構(gòu)分為再熱機(jī)組和非再熱機(jī)組兩大類。為便于分析，本文采用考慮死區(qū)的頻率響應(yīng)模型進(jìn)行研究，下面僅以再熱式汽輪機(jī)為例進(jìn)行分析，主要考慮死區(qū)動(dòng)作((35)f>d)時(shí)的頻率響應(yīng)，其數(shù)學(xué)模型如圖3所示，參數(shù)確定需要將整個(gè)網(wǎng)絡(luò)的發(fā)電機(jī)模型等值....

圖4電力系統(tǒng)典型頻率下降曲線

系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性可以通過穩(wěn)態(tài)頻率偏差?fn、最大頻率偏差?fmax、頻率變化率d(35)f/dt和到達(dá)頻率最低點(diǎn)的時(shí)間Tnadir等指標(biāo)來衡量，各指標(biāo)如圖4所示。本文采用以上四個(gè)指標(biāo)表征系統(tǒng)的頻率響應(yīng)特性，通過求取各指標(biāo)的解析表達(dá)，進(jìn)而分析各關(guān)鍵參數(shù)對于頻率響應(yīng)指標(biāo)的靈敏度。

本文編號(hào)：3919700