在風(fēng)洞試驗(yàn)驗(yàn)證的覆冰導(dǎo)線三自由度運(yùn)動(dòng)方程基礎(chǔ)上建立了豎向、扭轉(zhuǎn)向和豎扭耦合調(diào)諧質(zhì)量阻尼器和導(dǎo)線系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)方程。提出采用扭轉(zhuǎn)向和豎扭耦合的調(diào)諧質(zhì)量阻尼器進(jìn)行舞動(dòng)防治,并與豎向調(diào)諧質(zhì)量阻尼器進(jìn)行對(duì)比。根據(jù)李雅普諾夫第一穩(wěn)定定理計(jì)算導(dǎo)線-阻尼器系統(tǒng)起舞風(fēng)速,采用Newmark-β法求解運(yùn)動(dòng)方程驗(yàn)證起舞風(fēng)速的正確性。計(jì)算了D形覆冰6分裂導(dǎo)線全攻角舞動(dòng)幅值,以舞動(dòng)幅值最大的170°風(fēng)攻角為目標(biāo)風(fēng)攻角,以提高目標(biāo)風(fēng)攻角起舞風(fēng)速為優(yōu)化目標(biāo),對(duì)三種調(diào)諧質(zhì)量阻尼器進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化,并對(duì)比研究了不同風(fēng)攻角下三種阻尼器在最優(yōu)參數(shù)下對(duì)于導(dǎo)線起舞風(fēng)速提高的效果。研究表明:豎向調(diào)諧質(zhì)量阻尼器在覆冰側(cè)迎風(fēng)的5°～20°風(fēng)攻角下降低了起舞風(fēng)速;扭轉(zhuǎn)向調(diào)諧質(zhì)量阻尼器使得覆冰側(cè)迎風(fēng)的0°～40°風(fēng)攻角的導(dǎo)線起舞風(fēng)速提高至10 m/s以上;豎扭耦合的調(diào)諧質(zhì)量阻尼器較另外兩種形式的調(diào)諧質(zhì)量阻尼器具有更好的提高起舞風(fēng)速的效果。

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【部分圖文】：

圖３．１分裂導(dǎo)線模型及坐標(biāo)系定義??４８??

浙江大學(xué)博士學(xué)位論文?覆冰多分裂導(dǎo)線３種ＴＭＤ防舞效果對(duì)比研究??合調(diào)諧質(zhì)量阻尼器和導(dǎo)線三自由度模型系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)方程。采用李雅普諾夫第一穩(wěn)定定理求??解不同參數(shù)下的導(dǎo)線－阻尼器系統(tǒng)的起舞風(fēng)速，對(duì)頻率比、阻尼比的選取進(jìn)行優(yōu)化，并通??過數(shù)值計(jì)算，驗(yàn)證起舞風(fēng)速的正確性。最后對(duì)比研究了不....

圖３．６導(dǎo)線－質(zhì)量阻尼器系統(tǒng)示意圖??

浙江大學(xué)博士學(xué)位論文?覆冰多分裂導(dǎo)線３種ＴＭＤ防舞效果對(duì)比研究??ｌｑｄ?ｈ?ｌｑｄ??ＴＭＤ?（豎向）ＴＴＭＤ?（扭轉(zhuǎn)向）?ＴＶＴＭＤ?（豎扭耦合）??圖３．６導(dǎo)線－質(zhì)量阻尼器系統(tǒng)示意圖??基于前述三自由度運(yùn)動(dòng)方程可以便利地建立３種覆冰導(dǎo)線－調(diào)諧質(zhì)量阻尼器系統(tǒng)的運(yùn)??動(dòng)方程，其....

圖1分裂導(dǎo)線模型及坐標(biāo)系定義

Μ=[m0-Sy0mSz-SySzΙ],Κ=[mωv2000mωw2000Ιωθ2],C=[2mξvωv0002mξwωw0002Ιξθωθ],Fair=[fy?fz....

圖26分裂導(dǎo)線氣動(dòng)力系數(shù)

試驗(yàn)針對(duì)某典型單跨六分裂導(dǎo)線進(jìn)行設(shè)計(jì)。其中風(fēng)攻角定義如圖1所示,氣動(dòng)力系數(shù)情況如圖2所示,。圖3為試驗(yàn)典型照片,試驗(yàn)節(jié)段模型長(zhǎng)度為2.48m,整個(gè)氣彈裝置總重30.4kg。其單位長(zhǎng)度質(zhì)量與截面尺寸與實(shí)際線路一致。通過調(diào)節(jié)端部彈簧,使得試驗(yàn)結(jié)構(gòu)達(dá)到不同的運(yùn)動(dòng)頻率。通過敲擊試驗(yàn),....

本文編號(hào)：3907094