計及電感參數(shù)變化的PMSM模型預(yù)測電流控制
發(fā)布時間:2022-02-12 18:18
針對基于單矢量占空比調(diào)節(jié)的永磁同步電機(jī)(PMSM)模型預(yù)測控制(MPC)中存在電流、轉(zhuǎn)矩脈動大的問題,當(dāng)電感參數(shù)變化時會造成計算基本電壓矢量作用時間產(chǎn)生偏差,影響預(yù)測控制的性能。為此,提出一種基于電感參數(shù)校正的PMSM模型預(yù)測電流控制方法。該方法利用一個控制周期內(nèi)的兩個基本電壓矢量合成幅值、相位均可調(diào)的電壓矢量,通過在線計算電感參數(shù),更新預(yù)測模型,得到更準(zhǔn)確的基本電壓矢量作用時間。仿真和實驗結(jié)果表明,該方法能有效降低定子電流脈動,增強(qiáng)系統(tǒng)對電感參數(shù)變化的魯棒性。
【文章來源】:電力電子技術(shù). 2020,54(07)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
圖1?MPC中電壓矢量選擇??Fig.?1?Selection?of?voltage?vector?in?MPC??
?比分析基于單矢量占空比調(diào)制預(yù)測電流控制和基??于雙矢量預(yù)測電流控制的PMSM控制系統(tǒng)的動、??穩(wěn)響應(yīng)特性,來驗證所提方法的有效性和優(yōu)越性。??Fig.?3?Predictive?current?control?block?diagram?of?PMSM??5.1電感不變時的系統(tǒng)仿真分析??不考慮電感參數(shù)變化,在給定轉(zhuǎn)速為1?000?r-??miiT1、滿載_(1.27?N*m)的工況下,分別采用單矢量??控制和所提雙矢量控制方法,系統(tǒng)達(dá)到穩(wěn)態(tài)運行??時的定子電流“i,乂波形如圖4所示。基于單矢??量控制策略的脈動分別為1.4?A,1.35?A,而??基于改進(jìn)的雙矢量控制策略的^,i,脈動分別為??0.3?A,0.8?A,其脈動量分別約減。罚福叮ィ矗埃罚;??采用所提控制方法的^的諧波含量明顯減校??1??-1??id??0.6?0.8?1??0.6?0.8?1??<4.5??-2.5??0.6?0.8?1??0.6?0.8?1??/VWVW??4??0??-4??^AAAAAA;??0.54?0.58?0.62?0.54?0.58?0.62??t/s?t/s??(a)單矢量占空比MPC?(b)改進(jìn)的雙矢量MPC??圖4穩(wěn)態(tài)運行仿真結(jié)果??Fig.?4?Simulation?results?of?steady-state?operation??當(dāng)電機(jī)給定轉(zhuǎn)速為1?0〇〇v??min-1,空載啟動,在??0.5?s?突加?0.635?N.m?負(fù)載,在?0.8?s?突加?1.27?N.m??負(fù)載時,分別采用前述兩種控制方法時的PMSM??調(diào)速系統(tǒng)的、和電機(jī)轉(zhuǎn)速《的動
?0.54?0.58?0.62??t/s?t/s??(a)單矢量占空比MPC?(b)改進(jìn)的雙矢量MPC??圖4穩(wěn)態(tài)運行仿真結(jié)果??Fig.?4?Simulation?results?of?steady-state?operation??當(dāng)電機(jī)給定轉(zhuǎn)速為1?0〇〇v??min-1,空載啟動,在??0.5?s?突加?0.635?N.m?負(fù)載,在?0.8?s?突加?1.27?N.m??負(fù)載時,分別采用前述兩種控制方法時的PMSM??調(diào)速系統(tǒng)的、和電機(jī)轉(zhuǎn)速《的動態(tài)響應(yīng)波形如??圖5所示。??j?1??j?1?n?'?"?id??5?2??0??T?1?200???|?800??L?400??^?0??id??/?'??/??/—————??0? ̄0:2?0:4?0:6?0:8?1?〇t ̄0:2?0:4?0:6?0:8?I??t/s?t/s??(a)單矢量占空比MPC?(b)改進(jìn)的雙矢量MPC??圖5動態(tài)響應(yīng)仿真結(jié)果??Fig.?5?Simulation?results?of?dynamic?response??由圖可知,無論是單矢量控制,還是改進(jìn)的雙??矢量控制策略,系統(tǒng)在負(fù)載突變時具有良好的轉(zhuǎn)??速跟蹤能力,最大轉(zhuǎn)速降落約為5%,且后者方法??能夠顯著減小?^d,iq?的脈動。??5.2電感變化時的系統(tǒng)仿真分析??當(dāng)電感參數(shù)變化時,電機(jī)在給定轉(zhuǎn)速1?00〇。???mirT1,空載啟動,0.5?s時突加半載負(fù)載,0.8?s突加??74??
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]模型失配永磁同步電機(jī)模型預(yù)測控制研究[J]. 郝劍奇,何鳳有,陳俊磊. 電力電子技術(shù). 2019(10)
[2]永磁同步電機(jī)有限控集模型預(yù)測電流控制預(yù)測誤差分析[J]. 李鍵,牛峰,黃曉艷,方攸同. 電機(jī)與控制學(xué)報. 2019(04)
[3]計及參數(shù)誤差的永磁同步電機(jī)最優(yōu)虛擬矢量預(yù)測電流控制[J]. 康勁松,李旭東,王碩. 電工技術(shù)學(xué)報. 2018(24)
[4]永磁同步電機(jī)雙矢量模型預(yù)測電流控制[J]. 徐艷平,張保程,周欽. 電工技術(shù)學(xué)報. 2017(20)
[5]感應(yīng)電機(jī)三矢量模型預(yù)測磁鏈控制[J]. 張永昌,夏波,楊海濤. 電氣工程學(xué)報. 2017(03)
[6]基于擾動觀測器的永磁同步電機(jī)預(yù)測電流控制[J]. 易伯瑜,康龍云,馮自成,黃志臻. 電工技術(shù)學(xué)報. 2016(18)
本文編號:3622201
【文章來源】:電力電子技術(shù). 2020,54(07)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
圖1?MPC中電壓矢量選擇??Fig.?1?Selection?of?voltage?vector?in?MPC??
?比分析基于單矢量占空比調(diào)制預(yù)測電流控制和基??于雙矢量預(yù)測電流控制的PMSM控制系統(tǒng)的動、??穩(wěn)響應(yīng)特性,來驗證所提方法的有效性和優(yōu)越性。??Fig.?3?Predictive?current?control?block?diagram?of?PMSM??5.1電感不變時的系統(tǒng)仿真分析??不考慮電感參數(shù)變化,在給定轉(zhuǎn)速為1?000?r-??miiT1、滿載_(1.27?N*m)的工況下,分別采用單矢量??控制和所提雙矢量控制方法,系統(tǒng)達(dá)到穩(wěn)態(tài)運行??時的定子電流“i,乂波形如圖4所示。基于單矢??量控制策略的脈動分別為1.4?A,1.35?A,而??基于改進(jìn)的雙矢量控制策略的^,i,脈動分別為??0.3?A,0.8?A,其脈動量分別約減。罚福叮ィ矗埃罚;??采用所提控制方法的^的諧波含量明顯減校??1??-1??id??0.6?0.8?1??0.6?0.8?1??<4.5??-2.5??0.6?0.8?1??0.6?0.8?1??/VWVW??4??0??-4??^AAAAAA;??0.54?0.58?0.62?0.54?0.58?0.62??t/s?t/s??(a)單矢量占空比MPC?(b)改進(jìn)的雙矢量MPC??圖4穩(wěn)態(tài)運行仿真結(jié)果??Fig.?4?Simulation?results?of?steady-state?operation??當(dāng)電機(jī)給定轉(zhuǎn)速為1?0〇〇v??min-1,空載啟動,在??0.5?s?突加?0.635?N.m?負(fù)載,在?0.8?s?突加?1.27?N.m??負(fù)載時,分別采用前述兩種控制方法時的PMSM??調(diào)速系統(tǒng)的、和電機(jī)轉(zhuǎn)速《的動
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【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]模型失配永磁同步電機(jī)模型預(yù)測控制研究[J]. 郝劍奇,何鳳有,陳俊磊. 電力電子技術(shù). 2019(10)
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[3]計及參數(shù)誤差的永磁同步電機(jī)最優(yōu)虛擬矢量預(yù)測電流控制[J]. 康勁松,李旭東,王碩. 電工技術(shù)學(xué)報. 2018(24)
[4]永磁同步電機(jī)雙矢量模型預(yù)測電流控制[J]. 徐艷平,張保程,周欽. 電工技術(shù)學(xué)報. 2017(20)
[5]感應(yīng)電機(jī)三矢量模型預(yù)測磁鏈控制[J]. 張永昌,夏波,楊海濤. 電氣工程學(xué)報. 2017(03)
[6]基于擾動觀測器的永磁同步電機(jī)預(yù)測電流控制[J]. 易伯瑜,康龍云,馮自成,黃志臻. 電工技術(shù)學(xué)報. 2016(18)
本文編號:3622201
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