火力發(fā)電廠在役P91鋼持久性能的快速評(píng)價(jià)技術(shù)
發(fā)布時(shí)間:2022-01-19 09:23
測試了不同硬度P91鋼試樣在20,540,560℃下的拉伸性能和540,560℃下的持久強(qiáng)度,基于P91鋼在一定溫度和硬度下持久強(qiáng)度-斷裂時(shí)間曲線近似平行的本質(zhì)特征建立了不同硬度P91鋼的持久強(qiáng)度與斷裂時(shí)間的線性方程;采用該線性方程,基于不同硬度試樣的短時(shí)持久數(shù)據(jù)擬合得到全壽命周期的持久強(qiáng)度-斷裂時(shí)間曲線,對(duì)比分析了持久強(qiáng)度擬合結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果。結(jié)果表明:擬合得到的長時(shí)持久強(qiáng)度與試驗(yàn)結(jié)果的相對(duì)誤差不大于6%,擬合準(zhǔn)確性較高;通過短時(shí)持久數(shù)據(jù)獲取不同硬度P91鋼的全壽命持久強(qiáng)度-斷裂時(shí)間曲線,可以在不破壞部件完整性的情況下對(duì)硬度異常P91鋼部件的持久強(qiáng)度進(jìn)行評(píng)估。
【文章來源】:機(jī)械工程材料. 2020,44(09)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
不同硬度試樣的顯微組織
根據(jù)GB/T2039-2012,采用RMT-D3型持久試驗(yàn)機(jī)分別在540,560℃下進(jìn)行持久試驗(yàn),施加的應(yīng)力幅分別為60~240MPa,負(fù)荷精度為±1%,蠕變變形測試精度為0.001mm,控溫精度為±3℃,試驗(yàn)時(shí)間為1×104h。持久試樣取樣位置和尺寸見圖3,每組持久試驗(yàn)的試樣數(shù)量為3~5個(gè)。圖3 持久試樣取樣位置及尺寸
由圖5可知:隨著硬度的下降,試樣在不同溫度下的持久強(qiáng)度均呈現(xiàn)下降趨勢,當(dāng)硬度低于180HB時(shí),持久強(qiáng)度下降速度明顯加快;溫度越低,相同硬度試樣的持久強(qiáng)度越低;試樣的高溫持久強(qiáng)度-硬度曲線近似平行。持久強(qiáng)度隨硬度和溫度的變化規(guī)律與屈服強(qiáng)度的變化規(guī)律一致。低硬度不僅會(huì)造成材料拉伸性能的下降,也會(huì)造成其持久強(qiáng)度的惡化。對(duì)于在560℃服役5萬h的P91鋼,當(dāng)硬度滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,即不低于180HB時(shí),其屈服強(qiáng)度和持久強(qiáng)度隨硬度減小的下降速度相對(duì)緩慢;但是當(dāng)硬度降低至不滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,即180HB以下時(shí),屈服強(qiáng)度和持久強(qiáng)度隨硬度減小快速降低。圖5 170MPa應(yīng)力下試樣的高溫持久強(qiáng)度隨硬度的變化曲線
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]低硬度P91管件的安全性評(píng)價(jià)及壽命預(yù)測[J]. 楊超,湯淳坡,龔宏強(qiáng),孫雄. 中國電力. 2017(08)
[2]CDM模型對(duì)P91鋼在600℃短時(shí)蠕變行為模擬的改進(jìn)[J]. 潘成飛,劉新寶,朱麟,辛甜,劉劍秋. 西北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2017(01)
[3]國內(nèi)首批9F燃機(jī)P91鋼高壓主蒸汽管系的安全性檢測與壽命評(píng)估[J]. 王海洲,賴新華,蔡暉,黃杰,陳秋輝,史志剛. 理化檢驗(yàn)(物理分冊). 2017(01)
[4]P91鋼高溫持久性能及蠕變損傷研究[J]. 何曉東,劉玉民,劉東,劉雪峰. 熱加工工藝. 2013(10)
[5]DL/T438—2009火力發(fā)電廠金屬技術(shù)監(jiān)督規(guī)程解讀[J]. 李益民,范長信,楊百勛,趙彥芬,梁軍,嚴(yán)蘇星,蔡文河,林介東. 電力建設(shè). 2012(03)
[6]高溫條件下材料與結(jié)構(gòu)力學(xué)行為的研究進(jìn)展[J]. 涂善東,軒福貞,王國珍. 固體力學(xué)學(xué)報(bào). 2010(06)
[7]高溫蠕變與斷裂評(píng)價(jià)的若干關(guān)鍵問題[J]. 涂善東,軒福貞,王衛(wèi)澤. 金屬學(xué)報(bào). 2009(07)
[8]P91主蒸汽管道高硬度和低硬度焊縫性能研究[J]. 李益民,史志剛,蔡連元,閆建濱,王大光,桂立澄. 熱力發(fā)電. 2007(05)
[9]高溫過程設(shè)備的壽命評(píng)價(jià)技術(shù)進(jìn)展[J]. 涂善東,戴樹和. 壓力容器. 1996(02)
本文編號(hào):3596618
【文章來源】:機(jī)械工程材料. 2020,44(09)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
不同硬度試樣的顯微組織
根據(jù)GB/T2039-2012,采用RMT-D3型持久試驗(yàn)機(jī)分別在540,560℃下進(jìn)行持久試驗(yàn),施加的應(yīng)力幅分別為60~240MPa,負(fù)荷精度為±1%,蠕變變形測試精度為0.001mm,控溫精度為±3℃,試驗(yàn)時(shí)間為1×104h。持久試樣取樣位置和尺寸見圖3,每組持久試驗(yàn)的試樣數(shù)量為3~5個(gè)。圖3 持久試樣取樣位置及尺寸
由圖5可知:隨著硬度的下降,試樣在不同溫度下的持久強(qiáng)度均呈現(xiàn)下降趨勢,當(dāng)硬度低于180HB時(shí),持久強(qiáng)度下降速度明顯加快;溫度越低,相同硬度試樣的持久強(qiáng)度越低;試樣的高溫持久強(qiáng)度-硬度曲線近似平行。持久強(qiáng)度隨硬度和溫度的變化規(guī)律與屈服強(qiáng)度的變化規(guī)律一致。低硬度不僅會(huì)造成材料拉伸性能的下降,也會(huì)造成其持久強(qiáng)度的惡化。對(duì)于在560℃服役5萬h的P91鋼,當(dāng)硬度滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,即不低于180HB時(shí),其屈服強(qiáng)度和持久強(qiáng)度隨硬度減小的下降速度相對(duì)緩慢;但是當(dāng)硬度降低至不滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,即180HB以下時(shí),屈服強(qiáng)度和持久強(qiáng)度隨硬度減小快速降低。圖5 170MPa應(yīng)力下試樣的高溫持久強(qiáng)度隨硬度的變化曲線
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]低硬度P91管件的安全性評(píng)價(jià)及壽命預(yù)測[J]. 楊超,湯淳坡,龔宏強(qiáng),孫雄. 中國電力. 2017(08)
[2]CDM模型對(duì)P91鋼在600℃短時(shí)蠕變行為模擬的改進(jìn)[J]. 潘成飛,劉新寶,朱麟,辛甜,劉劍秋. 西北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2017(01)
[3]國內(nèi)首批9F燃機(jī)P91鋼高壓主蒸汽管系的安全性檢測與壽命評(píng)估[J]. 王海洲,賴新華,蔡暉,黃杰,陳秋輝,史志剛. 理化檢驗(yàn)(物理分冊). 2017(01)
[4]P91鋼高溫持久性能及蠕變損傷研究[J]. 何曉東,劉玉民,劉東,劉雪峰. 熱加工工藝. 2013(10)
[5]DL/T438—2009火力發(fā)電廠金屬技術(shù)監(jiān)督規(guī)程解讀[J]. 李益民,范長信,楊百勛,趙彥芬,梁軍,嚴(yán)蘇星,蔡文河,林介東. 電力建設(shè). 2012(03)
[6]高溫條件下材料與結(jié)構(gòu)力學(xué)行為的研究進(jìn)展[J]. 涂善東,軒福貞,王國珍. 固體力學(xué)學(xué)報(bào). 2010(06)
[7]高溫蠕變與斷裂評(píng)價(jià)的若干關(guān)鍵問題[J]. 涂善東,軒福貞,王衛(wèi)澤. 金屬學(xué)報(bào). 2009(07)
[8]P91主蒸汽管道高硬度和低硬度焊縫性能研究[J]. 李益民,史志剛,蔡連元,閆建濱,王大光,桂立澄. 熱力發(fā)電. 2007(05)
[9]高溫過程設(shè)備的壽命評(píng)價(jià)技術(shù)進(jìn)展[J]. 涂善東,戴樹和. 壓力容器. 1996(02)
本文編號(hào):3596618
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