電容分裂式變換器模型預(yù)測(cè)三相不平衡治理策略
發(fā)布時(shí)間:2021-10-06 22:12
針對(duì)電網(wǎng)三相不平衡條件下三相四線制配電系統(tǒng)產(chǎn)生負(fù)序以及零序電流的問(wèn)題,選擇電容分裂式變換器為研究對(duì)象,提出一種模型預(yù)測(cè)電流控制策略。首先,通過(guò)坐標(biāo)變換構(gòu)建αβ0坐標(biāo)下逆變器輸出電流的預(yù)測(cè)模型。其次,基于瞬時(shí)無(wú)功理論的參考補(bǔ)償分量檢測(cè)方法直接計(jì)算出零序參考電流。最后,利用價(jià)值函數(shù)對(duì)逆變器輸出的不同電壓矢量進(jìn)行評(píng)估,選擇使價(jià)值函數(shù)值最小的最優(yōu)電壓矢量并應(yīng)用于下一采樣周期,實(shí)現(xiàn)目標(biāo)電流補(bǔ)償。所提出的控制策略能夠有效降低電網(wǎng)三相不平衡度,補(bǔ)償三相負(fù)載不平衡產(chǎn)生的零序電流,提高了電網(wǎng)電能質(zhì)量及系統(tǒng)運(yùn)行性能。仿真與實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明所提出的控制策略在電網(wǎng)不平衡條件下的有效性。
【文章來(lái)源】:電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2020,48(13)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】:7 頁(yè)
【部分圖文】:
實(shí)驗(yàn)平臺(tái)Fig.7Experimentalsetup
Systemparameter參數(shù)數(shù)值直流側(cè)電壓Udc1,Udc2400V直流側(cè)電容C1000μF濾波電感L4mHa相阻抗r10Ω+200mHb相阻抗r13Ω+225mHc相阻抗r11Ω+117mH電網(wǎng)電壓e100V采樣頻率f10kHz參考頻率fref50Hz圖5為單相負(fù)載不平衡模型預(yù)測(cè)控制的仿真結(jié)果,三相電網(wǎng)電壓波形如圖5(a)所示,無(wú)補(bǔ)償前單相負(fù)載不平衡電流如圖5(b)所示,由于c相負(fù)載過(guò)重導(dǎo)致其c相負(fù)載電流跌落,補(bǔ)償前三相電流ia=4.8A,ib=4.9A,ic=4A,不平衡度為12.4%;補(bǔ)償后圖5單相不平衡模型預(yù)測(cè)控制的仿真結(jié)果Fig.5Simulationresultsofsingle-phaseunbalancemodelpredictivecontrol
得最小值的電壓矢量,將對(duì)應(yīng)的開(kāi)關(guān)狀態(tài)應(yīng)用于下一采樣周期。通過(guò)仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了所提模型預(yù)測(cè)電流控制策略對(duì)三相四線制電容分裂式變換器控制的有效性和實(shí)用性[17-23]。1三相四線制電容分裂式變換器工作原理及數(shù)學(xué)模型三相四線制電容分裂式變換器是一個(gè)三相相互獨(dú)立的非耦合系統(tǒng),可以將其等效為三個(gè)獨(dú)立的單相半橋逆變電路,其直流側(cè)電容中點(diǎn)與三相電網(wǎng)系統(tǒng)的中性線相連接,形成中線電流回路,通過(guò)引出線補(bǔ)償所需的基波零序電流,以消除或減少電網(wǎng)中三相電流不平衡度。三相四線制電容分裂式變換器結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1電容分裂式變換器結(jié)構(gòu)Fig.1Structureofsplitcapacitorconverter如圖1所示,ea、eb、ec為三相電網(wǎng)電壓,n為中性點(diǎn),Udc1、Udc2分別為直流側(cè)上下電容的采樣電壓。C1、C2分別為直流側(cè)的兩個(gè)串聯(lián)電容,起穩(wěn)壓和濾波作用,L為逆變器側(cè)濾波電感,通過(guò)在直流側(cè)上下電容器的中點(diǎn)引出一條通路作為零序電流的補(bǔ)償方式。根據(jù)基爾霍夫定律,得到變換器在abc三相靜止坐標(biāo)系下的狀態(tài)方程為aaanabbbnbcccncddiiueLiRiuetiiue(1)式中:uan、ubn、ucn為變換器輸出三相電壓;ia、ib、ic為輸出三相電流;ea、eb、ec為三相電網(wǎng)電壓。對(duì)式(1)進(jìn)行Clark變換,得到αβ兩相靜止坐標(biāo)下的狀態(tài)方程:ddiiueLRtiiue(2)式中,iα、iβ、uα、uβ、eα、eβ分別為逆變器輸出電流、電壓和電網(wǎng)電壓的α、β分量。定義變換器的開(kāi)關(guān)狀態(tài)Si(i=a,b,c)如下:11iiSi相上橋臂導(dǎo)通,下橋臂關(guān)斷相上橋臂關(guān)斷,下橋臂導(dǎo)通
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]低壓限流環(huán)節(jié)優(yōu)化控制策略綜述[J]. 黃夢(mèng)華,汪娟娟. 廣東電力. 2018(10)
[2]有源電力濾波器指定次諧波補(bǔ)償優(yōu)化限流策略研究[J]. 張國(guó)澎,周猶松,鄭征,王喜華. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2018(16)
[3]考慮分布式電源低電壓穿越特性的配電網(wǎng)短路電流計(jì)算方法[J]. 鎖軍,張志華,楊杉,同向前. 智慧電力. 2018(04)
[4]電流品質(zhì)優(yōu)化的容錯(cuò)型三相四開(kāi)關(guān)逆變器載波調(diào)制算法[J]. 朱翀,曾志勇,趙榮祥. 電力自動(dòng)化設(shè)備. 2017(05)
[5]基于MRAS觀測(cè)器的三相四開(kāi)關(guān)逆變器驅(qū)動(dòng)PMSM系統(tǒng)模型預(yù)測(cè)電流控制[J]. 滕青芳,靳宇星,李姝湲,李國(guó)飛. 信息與控制. 2017(02)
[6]基于Steinmetz理論的三相四線制不平衡電流補(bǔ)償[J]. 王江彬,田銘興,陳敏,趙遠(yuǎn)鑫. 電力系統(tǒng)及其自動(dòng)化學(xué)報(bào). 2016(09)
[7]基于矢量諧振調(diào)節(jié)器的有源電力濾波器網(wǎng)側(cè)電流檢測(cè)控制方法研究[J]. 易皓,卓放,翟灝. 電工技術(shù)學(xué)報(bào). 2015(07)
[8]基于PI神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)的三相四開(kāi)關(guān)電力有源濾波器研究[J]. 董偉杰,白曉民,宋曉輝,陳靜,朱寧輝,李偉. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2014(24)
[9]基于雙環(huán)控制器的電容分裂式三相四線制DSTATCOM控制方法[J]. 周晨,鄭益慧,王昕,李立學(xué),周荔丹,張楊. 電力自動(dòng)化設(shè)備. 2014(08)
[10]具有電壓補(bǔ)償?shù)乃拈_(kāi)關(guān)并網(wǎng)逆變器等效SVPWM控制方法[J]. 譚興國(guó),王輝,張黎,李慶民,鄒亮. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2014(01)
本文編號(hào):3420837
【文章來(lái)源】:電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2020,48(13)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】:7 頁(yè)
【部分圖文】:
實(shí)驗(yàn)平臺(tái)Fig.7Experimentalsetup
Systemparameter參數(shù)數(shù)值直流側(cè)電壓Udc1,Udc2400V直流側(cè)電容C1000μF濾波電感L4mHa相阻抗r10Ω+200mHb相阻抗r13Ω+225mHc相阻抗r11Ω+117mH電網(wǎng)電壓e100V采樣頻率f10kHz參考頻率fref50Hz圖5為單相負(fù)載不平衡模型預(yù)測(cè)控制的仿真結(jié)果,三相電網(wǎng)電壓波形如圖5(a)所示,無(wú)補(bǔ)償前單相負(fù)載不平衡電流如圖5(b)所示,由于c相負(fù)載過(guò)重導(dǎo)致其c相負(fù)載電流跌落,補(bǔ)償前三相電流ia=4.8A,ib=4.9A,ic=4A,不平衡度為12.4%;補(bǔ)償后圖5單相不平衡模型預(yù)測(cè)控制的仿真結(jié)果Fig.5Simulationresultsofsingle-phaseunbalancemodelpredictivecontrol
得最小值的電壓矢量,將對(duì)應(yīng)的開(kāi)關(guān)狀態(tài)應(yīng)用于下一采樣周期。通過(guò)仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了所提模型預(yù)測(cè)電流控制策略對(duì)三相四線制電容分裂式變換器控制的有效性和實(shí)用性[17-23]。1三相四線制電容分裂式變換器工作原理及數(shù)學(xué)模型三相四線制電容分裂式變換器是一個(gè)三相相互獨(dú)立的非耦合系統(tǒng),可以將其等效為三個(gè)獨(dú)立的單相半橋逆變電路,其直流側(cè)電容中點(diǎn)與三相電網(wǎng)系統(tǒng)的中性線相連接,形成中線電流回路,通過(guò)引出線補(bǔ)償所需的基波零序電流,以消除或減少電網(wǎng)中三相電流不平衡度。三相四線制電容分裂式變換器結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1電容分裂式變換器結(jié)構(gòu)Fig.1Structureofsplitcapacitorconverter如圖1所示,ea、eb、ec為三相電網(wǎng)電壓,n為中性點(diǎn),Udc1、Udc2分別為直流側(cè)上下電容的采樣電壓。C1、C2分別為直流側(cè)的兩個(gè)串聯(lián)電容,起穩(wěn)壓和濾波作用,L為逆變器側(cè)濾波電感,通過(guò)在直流側(cè)上下電容器的中點(diǎn)引出一條通路作為零序電流的補(bǔ)償方式。根據(jù)基爾霍夫定律,得到變換器在abc三相靜止坐標(biāo)系下的狀態(tài)方程為aaanabbbnbcccncddiiueLiRiuetiiue(1)式中:uan、ubn、ucn為變換器輸出三相電壓;ia、ib、ic為輸出三相電流;ea、eb、ec為三相電網(wǎng)電壓。對(duì)式(1)進(jìn)行Clark變換,得到αβ兩相靜止坐標(biāo)下的狀態(tài)方程:ddiiueLRtiiue(2)式中,iα、iβ、uα、uβ、eα、eβ分別為逆變器輸出電流、電壓和電網(wǎng)電壓的α、β分量。定義變換器的開(kāi)關(guān)狀態(tài)Si(i=a,b,c)如下:11iiSi相上橋臂導(dǎo)通,下橋臂關(guān)斷相上橋臂關(guān)斷,下橋臂導(dǎo)通
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]低壓限流環(huán)節(jié)優(yōu)化控制策略綜述[J]. 黃夢(mèng)華,汪娟娟. 廣東電力. 2018(10)
[2]有源電力濾波器指定次諧波補(bǔ)償優(yōu)化限流策略研究[J]. 張國(guó)澎,周猶松,鄭征,王喜華. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2018(16)
[3]考慮分布式電源低電壓穿越特性的配電網(wǎng)短路電流計(jì)算方法[J]. 鎖軍,張志華,楊杉,同向前. 智慧電力. 2018(04)
[4]電流品質(zhì)優(yōu)化的容錯(cuò)型三相四開(kāi)關(guān)逆變器載波調(diào)制算法[J]. 朱翀,曾志勇,趙榮祥. 電力自動(dòng)化設(shè)備. 2017(05)
[5]基于MRAS觀測(cè)器的三相四開(kāi)關(guān)逆變器驅(qū)動(dòng)PMSM系統(tǒng)模型預(yù)測(cè)電流控制[J]. 滕青芳,靳宇星,李姝湲,李國(guó)飛. 信息與控制. 2017(02)
[6]基于Steinmetz理論的三相四線制不平衡電流補(bǔ)償[J]. 王江彬,田銘興,陳敏,趙遠(yuǎn)鑫. 電力系統(tǒng)及其自動(dòng)化學(xué)報(bào). 2016(09)
[7]基于矢量諧振調(diào)節(jié)器的有源電力濾波器網(wǎng)側(cè)電流檢測(cè)控制方法研究[J]. 易皓,卓放,翟灝. 電工技術(shù)學(xué)報(bào). 2015(07)
[8]基于PI神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)的三相四開(kāi)關(guān)電力有源濾波器研究[J]. 董偉杰,白曉民,宋曉輝,陳靜,朱寧輝,李偉. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2014(24)
[9]基于雙環(huán)控制器的電容分裂式三相四線制DSTATCOM控制方法[J]. 周晨,鄭益慧,王昕,李立學(xué),周荔丹,張楊. 電力自動(dòng)化設(shè)備. 2014(08)
[10]具有電壓補(bǔ)償?shù)乃拈_(kāi)關(guān)并網(wǎng)逆變器等效SVPWM控制方法[J]. 譚興國(guó),王輝,張黎,李慶民,鄒亮. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2014(01)
本文編號(hào):3420837
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