提出了基于設(shè)計壽命的汽輪機檢修周期的優(yōu)化方法,介紹了國內(nèi)火電機組年利用小時數(shù)統(tǒng)計結(jié)果、常用等效運行小時數(shù)的計算方法以及電站汽輪機基于第一種等效運行小時數(shù)的檢修周期,提出了基于疲勞與蠕變壽命設(shè)計結(jié)果的汽輪機起動加權(quán)系數(shù)與負荷變動加權(quán)系數(shù)的計算方法、汽輪機第二種等效運行小時數(shù)的計算方法、汽輪機檢修周期的優(yōu)化方法、汽輪機年均壽命損耗與機組年均等級檢修費用的計算方法,并給出了超超臨界1 000 MW汽輪機和超臨界600 MW汽輪機的應(yīng)用實例。結(jié)果表明:與2個中國電力行業(yè)標準相比,采用所提方法時汽輪機A級檢修周期的年數(shù)長,汽輪機年均壽命損耗小,機組年均等級檢修費用低,為電站汽輪機的安全與經(jīng)濟運行提供了理論依據(jù)和技術(shù)支撐。 

【文章來源】：動力工程學(xué)報. 2020,40(07)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：10 頁

【部分圖文】：

600 MW火電機組的年利用小時數(shù)

100～1 000 MW火電機組的年利用小時數(shù)

某超臨界600 MW汽輪機的壽命薄弱部位是高壓內(nèi)缸外表面P點(見圖3)。1號汽輪機運行10.67 a,大修中發(fā)現(xiàn)高壓內(nèi)缸外表面P點有整圈裂紋,裂紋深度10 mm。2號汽輪機運行12.17 a,大修中發(fā)現(xiàn)高壓內(nèi)缸外表面P點整圈裂紋,裂紋深度5 mm。這2臺汽輪機高壓內(nèi)缸外表面P點的壽命計算結(jié)果以及汽輪機起動加權(quán)系數(shù)與負荷變動加權(quán)系數(shù)的計算結(jié)果如表6所示。由于該型號超臨界600 MW汽輪機的高壓內(nèi)缸存在結(jié)構(gòu)設(shè)計缺陷,1號汽輪機高壓內(nèi)缸的裂紋萌生壽命只有6.18 a,2號汽輪機高壓內(nèi)缸的裂紋萌生壽命只有6.12 a[10]。該型號汽輪機高壓內(nèi)缸的蠕變裂紋萌生壽命為55 590 h,由于其每小時蠕變裂紋萌生壽命損耗偏大,導(dǎo)致該型號汽輪機的起動加權(quán)系數(shù)和負荷變動加權(quán)系數(shù)偏小。表6 超臨界600 MW汽輪機P點的壽命計算結(jié)果和起動與負荷變動的加權(quán)系數(shù)計算結(jié)果Tab.6 Calculated P point life, start and load change weight coefficients of a 600 MW supercritical steam turbine 項目 壽命計算結(jié)果 加權(quán)系數(shù) 蠕變裂紋萌生壽命τic /h 55 590 冷態(tài)起停低周疲勞裂紋萌生壽命Nic/次 3 910 14.2 溫態(tài)起停低周疲勞裂紋萌生壽命Niw /次 3 330 16.7 熱態(tài)起停低周疲勞裂紋萌生壽命Nih /次 3 540 15.7 極熱態(tài)起停低周疲勞裂紋萌生壽命Niv /次 3 660 15.2 大負荷變動低周疲勞裂紋萌生壽命Ni1 /次 4 710 11.8 小負荷變動低周疲勞裂紋萌生壽命Ni2 /次 17 660 3.1

【參考文獻】：
期刊論文
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[2]大型汽輪機部件蠕變壽命的設(shè)計和評估[J]. 史進淵,孫慶,楊宇,胡先約.  中國電機工程學(xué)報. 2002(03)
[3]國外電力設(shè)備檢修管理技術(shù)動態(tài)[J]. 劉開敏.  中國電力. 1997(03)



本文編號：3363349