由于DC/DC升壓變換器動態(tài)響應具有非線性,常采用滑模控制維持其電壓穩(wěn)定,但依然存在系統(tǒng)抖振與魯棒性無法兼顧的問題。針對此,這里提出基于二階滑模的DC/DC升壓變換器電壓控制方法,首先建立基于升壓變換器的直流輸電系統(tǒng)動態(tài)響應模型,在此基礎上,引進滑�？刂评碚�,設計新型二階滑模函數(shù),使其僅與局部節(jié)點有關,實現(xiàn)分散獨立控制,增強控制魯棒性;同時,設計新型二階滑�？刂坡�,以產生連續(xù)的控制信號,避免抖振現(xiàn)象。最后,通過實驗驗證了所提控制方法的正確性。 

【文章來源】：電力電子技術. 2020,54(07)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

圖３工況丨實驗波形??Ｆｉｇ．?３?Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ?ｗａｖｅｆｏｒｍｓ?ｏｆ?ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ?１??

具體參數(shù)如下：ｍ丨，＝０＿０１；ｍａ＝０．１；叫＝??圖３工況丨實驗波形??Ｆｉｇ．?３?Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ?ｗａｖｅｆｏｒｍｓ?ｏｆ?ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ?１??由圖３可知，當擾動功率變化率較低時，所提??出的控制策略可保證ＤＣ／ＤＣ變換器輸出電壓穩(wěn)??定在其基準值且無任何電壓偏差。當系統(tǒng)達到穩(wěn)??態(tài)時，兩組變換器通過直流網絡進行功率交換以??保證其電壓穩(wěn)定在理想值。??４．２?工況２：階梯式功率變化擾動工況??工況２與工況１區(qū)別在于其功率變化率沒有??限制�？刂平Y果如圖４所示。由于負荷及發(fā)電機功??率存在階躍變化，直流網絡的電壓存在瞬變現(xiàn)象。??由于負荷與發(fā)電機存在擾動時的動態(tài)特性不同，??因此兩個工況下瞬變現(xiàn)象也不同。但基于所提出??的二階滑模分散型控制策略，兩種工況下系統(tǒng)均??能快速恢復電壓，保持較好的魯棒性。??．５０－??點丨節(jié)??－５０??３９０??＞３８０??Ｓ３７０??１０?２０?３０?４０?５０??ｔ／ｓ??５０??Ｓ－５０??－１００??４００??￥３９０??＝３８０??Ｈ??＞節(jié)點３，??／節(jié)點３??｜?ｉｉ�。迹�?１??１０??２０?＇?３０?＊?４０?＇５０?＇??ｔ／ｓ??（ａ）負荷點功率階躍變化?（ｂ）發(fā)電機點功率階躍變化??圖４工況２實驗波形??Ｆｉｇ．?４?Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ?ｗａｖｅｆｏｒｍｓ?ｏｆ?ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ?２??１?＝４；ａ，’＝０．０５。??為證明所提出的直流輸電系統(tǒng)電壓控制策略??的有效性，在３種不同模擬工況下進行實驗。??４．１?工況１：功率變化率較低的擾動工況??系統(tǒng)工作在穩(wěn)定狀態(tài)時，發(fā)電機和負載不發(fā)

多單元逆導型１ＧＢＴ電壓回跳現(xiàn)象的抑制策略研究??５結論??為了減�。遥茫桑牵拢缘拈_關損耗、提升器件的??可靠性，研宂了電壓回跳現(xiàn)象的產生機理，結合微??元法建立了針對Ｎ緩沖層壓降和電子電流的數(shù)??學物理模型，對重要的器件參數(shù)給出了定性的影??響效果評估，提出了一種通過改善底面布局抑制??電壓回跳現(xiàn)象的有效方法。該方法在工藝上可行??性高、成本低，針對不同的性能要求可以靈活調整??８?１２??ｔ／ＣＢ／ｖ??１６??圖８電壓回跳波形??Ｆｉｇ．?８?Ｗａｖｅｆｏｒｍｓ?ｏｆ?ｓｎａｐｂａｃｋ?ｅｆｆｅｃｔ??參考文獻??［１?］?Ｋｕｎ－Ｆｕ?Ｔ，Ｔｙｌｅｒ?Ｌ，Ｂｅｎ－Ｊｅ?Ｌ．Ｔｈｅ?Ｈｉｇｈ?Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ?Ｐａｒ？??ａｓｉｔｉｃ?Ｅｆｆｅｃｔ?Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ?ｏｆ?Ｐａｃｋａｇｅｓ?Ｗｉｔｈ?Ｔｅｓｔ?Ｃｈｉｐ??Ｉｎｓｉｄｅ［Ａ］．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ?Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ?ｏｎ?Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ?Ｍａｔｅｒｉａｌｓ??ａｎｄ?Ｐａｃｋａｇｉｎｇ［Ｃ］．２００８?：?２２－２４．??［２］?Ｔａｋａｈｉｏ?Ｉ，Ｍｉｔｉｋｏ?Ｍ，Ｈｉｒｏｙｕｋｉ?Ｈｔｅｔ?ａｌ．Ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ?Ｍｏｄｅｌ？??ｉｎｇ?ｏｆ?Ｓｎａｐｂａｃｋ?Ｐｈｅｎｏｍｅｎｏｎ?Ｂａｓｅｄ?ｏｎ?Ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌ?１－Ｖ??Ｍｅａｓｕｒｍｅｎｔｓ［Ａ］．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ?Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ?ｏｎ?Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ?ｏｆ??Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ?Ｐｒｏｃｅｓｓ?ａｎｄ?Ｄｅｖｉｃｅｓ［Ｃ］．２０１８．??［３］?Ａｎｔｏｎｉｏｕ?Ｍ，Ｕｄｒｅａ?Ｆ，?Ｂａｕｅｒ?Ｆ


本文編號：3352736