為研究風(fēng)電并網(wǎng)的穩(wěn)定性問題,該文從風(fēng)電并網(wǎng)改變系統(tǒng)潮流分布的角度出發(fā),研究風(fēng)電并網(wǎng)對(duì)系統(tǒng)小干擾功角穩(wěn)定性的影響。首先,通過線性化建模,推導(dǎo)計(jì)算同步機(jī)與系統(tǒng)其余部分間動(dòng)態(tài)交互的方法。然后,研究風(fēng)電并網(wǎng)前后,以及風(fēng)電輸出功率改變的影響,指出風(fēng)電輸出功率將改變系統(tǒng)平衡機(jī)出力,如果平衡機(jī)狀態(tài)變量在機(jī)電振蕩模式中參與性較高,則機(jī)電振蕩模式受影響程度較大,內(nèi)在原因是平衡機(jī)動(dòng)態(tài)交互發(fā)生較大的改變。隨后,研究風(fēng)電場(chǎng)接入地點(diǎn)的影響,得出結(jié)論:風(fēng)電場(chǎng)接入地點(diǎn)與平衡機(jī)間的距離由近及遠(yuǎn)時(shí),機(jī)電振蕩模式受平衡機(jī)動(dòng)態(tài)交互變化的影響程度將逐漸減弱。最后演示和驗(yàn)證上述分析,為風(fēng)電場(chǎng)位置規(guī)劃選取提供理論指導(dǎo)。 

【文章來源】：中國(guó)測(cè)試. 2020,46(10)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

多機(jī)電力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖

圖2為含有待并網(wǎng)風(fēng)電場(chǎng)的新英格蘭系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖[22]。同步發(fā)電機(jī)、網(wǎng)絡(luò)及負(fù)荷參數(shù)參見文獻(xiàn)[22]，同步機(jī)采用經(jīng)典四階模型[23]，且均未配置電力系統(tǒng)穩(wěn)定器（power system stabilizer,PSS），負(fù)荷為恒定阻抗；風(fēng)電場(chǎng)以一臺(tái)雙饋感應(yīng)風(fēng)機(jī)等值，輸出有功功率為2.0 p.u.，以單位功率因數(shù)運(yùn)行；未有特殊情況說明時(shí)，雙饋風(fēng)機(jī)等效為恒定功率源；第10臺(tái)同步機(jī)G10為外部系統(tǒng)等值機(jī)。算例系統(tǒng)主導(dǎo)機(jī)電振蕩模式（簡(jiǎn)稱：主導(dǎo)振蕩模式）為G10與其余9臺(tái)同步機(jī)之間的區(qū)域間振蕩模式。。2.2 風(fēng)電場(chǎng)輸出功率對(duì)機(jī)電振蕩模式的影響

首先，計(jì)算G2、G5分別作為平衡機(jī)時(shí)，平衡機(jī)狀態(tài)變量在主導(dǎo)振蕩模式中的參與因子隨風(fēng)機(jī)輸出功率的變化情況，并繪制曲線如圖3所示。圖3顯示，當(dāng)G5作為平衡機(jī)時(shí)，平衡機(jī)在主導(dǎo)振蕩模式中的參與因子較大，而G2作為平衡機(jī)時(shí)，平衡機(jī)在主導(dǎo)振蕩模式中的參與因子相對(duì)較小。圖4展示了G2、G5分別作為系統(tǒng)平衡機(jī)時(shí)，風(fēng)電場(chǎng)輸出功率從0 p.u.增加至2.0 p.u.過程中，主導(dǎo)振蕩模式在復(fù)半平面上的移動(dòng)軌跡。圖4橫縱坐標(biāo)分別指復(fù)數(shù)平面的實(shí)軸和虛軸，單位為1。圖4對(duì)比了雙饋風(fēng)機(jī)選取恒功率源模型和詳細(xì)14階模型時(shí)的仿真結(jié)果，分別以紅色和藍(lán)色實(shí)線表示。


本文編號(hào)：3341321