660MW超臨界機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)優(yōu)化研究
發(fā)布時(shí)間:2021-06-05 20:17
火電機(jī)組的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)是電廠實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化控制的關(guān)鍵所在,該系統(tǒng)的優(yōu)劣決定了電廠自動(dòng)化水平的高低。本文從實(shí)際應(yīng)用的角度闡述了超臨界機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)存在的問(wèn)題,分析了問(wèn)題存在的原因并提出很多解決方案。對(duì)機(jī)爐控制回路的解耦以及中間點(diǎn)溫度控制進(jìn)行了深入探討和工程實(shí)例說(shuō)明。在參考國(guó)內(nèi)外各種協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)優(yōu)化技術(shù)的基礎(chǔ)上,針對(duì)超臨界機(jī)組的特點(diǎn),研究了適合于不同網(wǎng)調(diào)“兩個(gè)細(xì)則”考核的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)優(yōu)化技術(shù)。分別有“超臨界機(jī)組直接能量平衡控制技術(shù)”、“柔性多級(jí)推進(jìn)式爐對(duì)機(jī)單向解耦技術(shù)”、“負(fù)荷指令滾動(dòng)預(yù)測(cè)技術(shù)”、“中間點(diǎn)溫度四象限控制技術(shù)”等多項(xiàng)優(yōu)化技術(shù)。對(duì)直接能量平衡控制技術(shù)的調(diào)試方法進(jìn)行了詳細(xì)闡述,尤其在常規(guī)DEB(Direct Energy Balance)熱量信號(hào)上疊加了風(fēng)量氧量構(gòu)造的熱量微分信號(hào)。針對(duì)超臨界機(jī)組非線性的特點(diǎn),在PID(Proportion、Integration、Differentiation)控制器的基礎(chǔ)上進(jìn)行非線性修正,并且采用動(dòng)態(tài)自適應(yīng)前饋和能量偏差模糊控制前饋進(jìn)行綜合控制。對(duì)超臨界機(jī)組中間點(diǎn)溫度控制給出了獨(dú)特的四象限控制方法,在兼顧主汽壓力的同時(shí)還能很好地控制中間點(diǎn)溫度。參...
【文章來(lái)源】:華北電力大學(xué)河北省 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁(yè)數(shù)】:40 頁(yè)
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
磨煤機(jī)簡(jiǎn)化動(dòng)態(tài)模型圖
華北電力大學(xué)碩士學(xué)位論文公式(3-4)的物理意義在于描述汽輪機(jī)能量平衡過(guò)程。K3ptuT為進(jìn)入汽輪有效熱量,Tt×dNE/dt 代表汽輪機(jī)慣性。汽輪機(jī)慣性產(chǎn)生的原因是:其一汽-發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子比較沉重,具有一定的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,DEH 系統(tǒng)設(shè)計(jì)有一個(gè)轉(zhuǎn)速不,機(jī)組發(fā)電功率增加總要使汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速發(fā)生變化;其二是鍋爐再熱器具有較汽容積,當(dāng)進(jìn)入汽輪機(jī)蒸汽流量發(fā)生變化時(shí)會(huì)導(dǎo)致汽輪機(jī)高壓缸排汽壓力和蒸汽壓力發(fā)生變化,蒸汽壓力變化會(huì)產(chǎn)生熱慣性。公式(3-5)的物理意義在于描述鍋爐管道和主蒸汽管道的壓降,這一壓化包括由于沿程阻力導(dǎo)致的壓損和位重壓差,公式中 1.5 次方是擬合得到多文獻(xiàn)中將此擬合為蒸汽流量的平方關(guān)系,這顯然不正確,原因是:差壓和流量的平方關(guān)系,流量是指體積流量,模型中的流量顯然是質(zhì)量流量;這一是在封閉系統(tǒng)、絕熱過(guò)程下推導(dǎo)得到的,實(shí)際上鍋爐過(guò)熱器吸熱量占鍋爐總量的 40%左右并且還有減溫水大量噴入;鍋爐分離器出口壓力測(cè)點(diǎn)與機(jī)前壓點(diǎn)存在位重差壓,其數(shù)值不能反映真實(shí)的壓力[12]。在 MATLAB 中構(gòu)建超臨界機(jī)組模型如圖 3-2 所示。
華北電力大學(xué)碩士學(xué)位論文迅速,而燃料量對(duì)機(jī)組負(fù)荷和機(jī)前壓力的響應(yīng)都比較遲緩。所以,汽輪機(jī)高調(diào)門(mén)開(kāi)度控制機(jī)組負(fù)荷或機(jī)前壓力都能夠取得優(yōu)良的控制品質(zhì),而燃料量無(wú)論是控制機(jī)組負(fù)荷還是機(jī)前壓力都不能取得滿意的控制效果[13]。某 660MW 機(jī)組爐跟機(jī)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)基本結(jié)構(gòu)如圖 3-3 所示。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]超臨界660MW機(jī)組直流鍋爐蓄熱系數(shù)計(jì)算[J]. 練海晴,田亮,戴云飛. 熱力發(fā)電. 2015(05)
[2]660MW超臨界火電機(jī)組建模與一次調(diào)頻[J]. 單英雷,陳洪剛,魯葉茂,劉冰. 華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2015(02)
[3]基于改進(jìn)逆向解耦的超超臨界機(jī)組機(jī)爐協(xié)調(diào)控制[J]. 江溢洋,王東風(fēng). 華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2014(05)
[4]基于非線性內(nèi)模控制的直流爐機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)[J]. 項(xiàng)丹,劉吉臻,李露. 華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2014(05)
[5]基于熱網(wǎng)蓄熱提升機(jī)組AGC、一次調(diào)頻品質(zhì)的試驗(yàn)研究[J]. 王建強(qiáng),鄭渭建,童小忠,顧偉飛. 中國(guó)電力. 2014(09)
[6]供熱機(jī)組調(diào)峰性能試驗(yàn)[J]. 王宏偉,馮垚飛,馮林魁,谷志德,王平,張瑞山. 熱力發(fā)電. 2014(04)
[7]凝結(jié)水節(jié)流參與機(jī)組發(fā)電負(fù)荷雙重控制方案[J]. 劉芳,田亮. 華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2014(02)
[8]補(bǔ)償風(fēng)電擾動(dòng)的供熱機(jī)組快速變負(fù)荷控制方法[J]. 劉鑫屏,田亮,王琪. 電力系統(tǒng)自動(dòng)化. 2014(06)
[9]超超臨界1000MW機(jī)組直流鍋爐中間點(diǎn)溫度建模[J]. 方彥軍,王振宇,李鑫,葉向前. 熱力發(fā)電. 2014(03)
[10]凝結(jié)水節(jié)流控制與經(jīng)濟(jì)效益分析[J]. 錢(qián)能,金生祥,王琪,趙巖,王六虎. 中國(guó)電力. 2014(03)
碩士論文
[1]600MW超臨界機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)研究[D]. 李實(shí).華北電力大學(xué)(北京) 2007
本文編號(hào):3212836
【文章來(lái)源】:華北電力大學(xué)河北省 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁(yè)數(shù)】:40 頁(yè)
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
磨煤機(jī)簡(jiǎn)化動(dòng)態(tài)模型圖
華北電力大學(xué)碩士學(xué)位論文公式(3-4)的物理意義在于描述汽輪機(jī)能量平衡過(guò)程。K3ptuT為進(jìn)入汽輪有效熱量,Tt×dNE/dt 代表汽輪機(jī)慣性。汽輪機(jī)慣性產(chǎn)生的原因是:其一汽-發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子比較沉重,具有一定的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,DEH 系統(tǒng)設(shè)計(jì)有一個(gè)轉(zhuǎn)速不,機(jī)組發(fā)電功率增加總要使汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速發(fā)生變化;其二是鍋爐再熱器具有較汽容積,當(dāng)進(jìn)入汽輪機(jī)蒸汽流量發(fā)生變化時(shí)會(huì)導(dǎo)致汽輪機(jī)高壓缸排汽壓力和蒸汽壓力發(fā)生變化,蒸汽壓力變化會(huì)產(chǎn)生熱慣性。公式(3-5)的物理意義在于描述鍋爐管道和主蒸汽管道的壓降,這一壓化包括由于沿程阻力導(dǎo)致的壓損和位重壓差,公式中 1.5 次方是擬合得到多文獻(xiàn)中將此擬合為蒸汽流量的平方關(guān)系,這顯然不正確,原因是:差壓和流量的平方關(guān)系,流量是指體積流量,模型中的流量顯然是質(zhì)量流量;這一是在封閉系統(tǒng)、絕熱過(guò)程下推導(dǎo)得到的,實(shí)際上鍋爐過(guò)熱器吸熱量占鍋爐總量的 40%左右并且還有減溫水大量噴入;鍋爐分離器出口壓力測(cè)點(diǎn)與機(jī)前壓點(diǎn)存在位重差壓,其數(shù)值不能反映真實(shí)的壓力[12]。在 MATLAB 中構(gòu)建超臨界機(jī)組模型如圖 3-2 所示。
華北電力大學(xué)碩士學(xué)位論文迅速,而燃料量對(duì)機(jī)組負(fù)荷和機(jī)前壓力的響應(yīng)都比較遲緩。所以,汽輪機(jī)高調(diào)門(mén)開(kāi)度控制機(jī)組負(fù)荷或機(jī)前壓力都能夠取得優(yōu)良的控制品質(zhì),而燃料量無(wú)論是控制機(jī)組負(fù)荷還是機(jī)前壓力都不能取得滿意的控制效果[13]。某 660MW 機(jī)組爐跟機(jī)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)基本結(jié)構(gòu)如圖 3-3 所示。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]超臨界660MW機(jī)組直流鍋爐蓄熱系數(shù)計(jì)算[J]. 練海晴,田亮,戴云飛. 熱力發(fā)電. 2015(05)
[2]660MW超臨界火電機(jī)組建模與一次調(diào)頻[J]. 單英雷,陳洪剛,魯葉茂,劉冰. 華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2015(02)
[3]基于改進(jìn)逆向解耦的超超臨界機(jī)組機(jī)爐協(xié)調(diào)控制[J]. 江溢洋,王東風(fēng). 華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2014(05)
[4]基于非線性內(nèi)模控制的直流爐機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)[J]. 項(xiàng)丹,劉吉臻,李露. 華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2014(05)
[5]基于熱網(wǎng)蓄熱提升機(jī)組AGC、一次調(diào)頻品質(zhì)的試驗(yàn)研究[J]. 王建強(qiáng),鄭渭建,童小忠,顧偉飛. 中國(guó)電力. 2014(09)
[6]供熱機(jī)組調(diào)峰性能試驗(yàn)[J]. 王宏偉,馮垚飛,馮林魁,谷志德,王平,張瑞山. 熱力發(fā)電. 2014(04)
[7]凝結(jié)水節(jié)流參與機(jī)組發(fā)電負(fù)荷雙重控制方案[J]. 劉芳,田亮. 華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2014(02)
[8]補(bǔ)償風(fēng)電擾動(dòng)的供熱機(jī)組快速變負(fù)荷控制方法[J]. 劉鑫屏,田亮,王琪. 電力系統(tǒng)自動(dòng)化. 2014(06)
[9]超超臨界1000MW機(jī)組直流鍋爐中間點(diǎn)溫度建模[J]. 方彥軍,王振宇,李鑫,葉向前. 熱力發(fā)電. 2014(03)
[10]凝結(jié)水節(jié)流控制與經(jīng)濟(jì)效益分析[J]. 錢(qián)能,金生祥,王琪,趙巖,王六虎. 中國(guó)電力. 2014(03)
碩士論文
[1]600MW超臨界機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)研究[D]. 李實(shí).華北電力大學(xué)(北京) 2007
本文編號(hào):3212836
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