帶指令濾波的直驅(qū)永磁風(fēng)機(jī)自適應(yīng)反推積分滑?刂
發(fā)布時(shí)間:2021-03-31 07:04
針對(duì)直驅(qū)式永磁同步風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)最大功率跟蹤問題,提出一種帶指令濾波的自適應(yīng)反推積分滑模控制器。構(gòu)造了直驅(qū)式永磁風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的非線性模型;诜赐品ㄔO(shè)計(jì)控制器,并引入二階滑模微分器充當(dāng)指令濾波器,避免傳統(tǒng)反推控制中計(jì)算膨脹和控制器飽和問題,并針對(duì)濾波誤差設(shè)計(jì)補(bǔ)償信號(hào)?紤]系統(tǒng)運(yùn)行過程中參數(shù)的變化和系統(tǒng)未建模部分的影響,引入投影自適應(yīng)算法提高系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能,并確保自適應(yīng)估計(jì)值是有界的。同時(shí)為提高系統(tǒng)的魯棒性,引入積分滑模控制,利用李雅普諾夫方法證明了系統(tǒng)的穩(wěn)定性。仿真結(jié)果驗(yàn)證了所設(shè)計(jì)控制器的有效性。與傳統(tǒng)PI控制、指令濾波反推控制器相比,所設(shè)計(jì)控制器具有更好的響應(yīng)速度和魯棒性。
【文章來源】:電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2020,48(22)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:9 頁
【部分圖文】:
DPMSG基本結(jié)構(gòu)
-144-電力系統(tǒng)保護(hù)與控制由式(1)、式(2)得風(fēng)機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩為52pmmm3m,2PrCT(3)pC可以表示為52/p1346,eicicCcccc(4)3110.035=0.081(5)式中:c1=0.5176;c2=116;c3=0.4;c4=5;c5=21;c6=0.0068。根據(jù)式(4)、式(5)得風(fēng)能利用系數(shù)曲線圖如圖2所示。隨著增大,pC會(huì)逐漸減校槳距角固定時(shí),存在最佳葉尖速比nom,使pC達(dá)到最大。因此,為捕獲最大風(fēng)能,需控制發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)速,使其與風(fēng)速始終保持最佳葉尖速比的關(guān)系,即refnomnom(/r)vKv,其中nomK為定值。圖2pC,與關(guān)系圖Fig.2RelationshippC,ofand1.2永磁同步發(fā)電機(jī)模型在d、q旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下永磁同步發(fā)電機(jī)的數(shù)學(xué)模型為[20]sgsfggd1dd1ddqdqddddqdqdqqqqqiRLipiutLLLiRLipiputLLLL(6)式中:di、qi、du、qu分別為定子電流、定子電壓在d、q軸的分量;sR為定子電阻;dL、qL為d、q軸同步電感;p為極對(duì)數(shù);f為永磁體磁鏈;g為轉(zhuǎn)子機(jī)械角速度。對(duì)于隱極式永磁同步電機(jī),Ld=Lq=Ls,基于0di以實(shí)現(xiàn)磁鏈定向解耦控制,則電磁轉(zhuǎn)矩可以表示為ef1.5qTpi(7)在DPSMG系統(tǒng)中,風(fēng)力機(jī)和永磁同步發(fā)電機(jī)直接通過轉(zhuǎn)軸連接,發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速與風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速相等,即g=m。DPMSG系統(tǒng)傳動(dòng)結(jié)構(gòu)模型為gmegTTB/J(8)式中:B為摩擦系數(shù);J為系統(tǒng)的等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;Te為發(fā)電機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩。式(6)、式(8)構(gòu)成直驅(qū)式永磁同步風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的狀態(tài)方程為sgss
的抗干擾能力。由圖6可知,風(fēng)速斜坡或者階躍變化時(shí),本文設(shè)計(jì)的控制器都能使風(fēng)能利用系數(shù)穩(wěn)定在最大值0.48,同時(shí)在風(fēng)速突變的情況下,收斂時(shí)間明顯短于PI控制和CBC,風(fēng)能利用系數(shù)的誤差也更校如圖7所示,本文設(shè)計(jì)的控制器實(shí)現(xiàn)了風(fēng)能最大功率跟蹤,并且追蹤速度快于PI和CBC控制。CBC控制是基于模型的控制,控制效果依賴于建模的精度,因此在系統(tǒng)參數(shù)發(fā)生變化時(shí),CBC控制出現(xiàn)了較大的偏差。圖8為ABC-ISMC控制中參數(shù)自適應(yīng)估計(jì)曲線圖。如圖8所示,參數(shù)自適應(yīng)曲線圖5風(fēng)力發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速跟蹤曲線Fig.5Trackingcurveofwindturbinespeed
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]采用滑模自適應(yīng)控制的永磁同步風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)最大功率控制[J]. 張開明,史宏俊,郭濤. 電力系統(tǒng)及其自動(dòng)化學(xué)報(bào). 2019(07)
[2]永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)最大功率跟蹤改進(jìn)型積分滑模控制[J]. 方云熠,曾喆昭,王可煜,劉晴. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2019(13)
[3]基于新型滑模觀測(cè)器的永磁同步電機(jī)無傳感器矢量控制系統(tǒng)[J]. 張立偉,李行,宋佩佩,張鵬,云藍(lán)斯. 電工技術(shù)學(xué)報(bào). 2019(S1)
[4]永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)最大功率跟蹤非線性抗擾控制[J]. 方云熠,曾喆昭,劉晴,王可煜. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2019(05)
[5]帶有指令濾波的孤島分布式能源系統(tǒng)反步控制[J]. 戴宇辰,許德智,楊中亞,楊成順,顏文旭,黃宵寧. 濟(jì)南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2018(05)
[6]永磁直驅(qū)機(jī)組葉輪質(zhì)量不平衡故障建模及仿真研究[J]. 鄧小文,潘巧波,高慶水. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2018(04)
[7]基于轉(zhuǎn)矩觀測(cè)器的垂直軸風(fēng)力發(fā)電最大功率跟蹤反演控制[J]. 吳愛華,趙不賄,茅靖峰,顧梁. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2017(02)
[8]無刷雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)變阻尼無源性控制[J]. 陳集思,楊俊華,侯祖鋒,陳思哲,吳捷. 電測(cè)與儀表. 2016(21)
[9]永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的低電壓穿越控制策略[J]. 周士瓊,王倩,陳隆,倪亞玲,呂瀟. 電測(cè)與儀表. 2016(16)
[10]永磁同步電動(dòng)機(jī)速度反步控制策略[J]. 王文杰,胡建輝,鄒繼明,鄒繼斌. 微電機(jī). 2016(07)
本文編號(hào):3111020
【文章來源】:電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2020,48(22)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:9 頁
【部分圖文】:
DPMSG基本結(jié)構(gòu)
-144-電力系統(tǒng)保護(hù)與控制由式(1)、式(2)得風(fēng)機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩為52pmmm3m,2PrCT(3)pC可以表示為52/p1346,eicicCcccc(4)3110.035=0.081(5)式中:c1=0.5176;c2=116;c3=0.4;c4=5;c5=21;c6=0.0068。根據(jù)式(4)、式(5)得風(fēng)能利用系數(shù)曲線圖如圖2所示。隨著增大,pC會(huì)逐漸減校槳距角固定時(shí),存在最佳葉尖速比nom,使pC達(dá)到最大。因此,為捕獲最大風(fēng)能,需控制發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)速,使其與風(fēng)速始終保持最佳葉尖速比的關(guān)系,即refnomnom(/r)vKv,其中nomK為定值。圖2pC,與關(guān)系圖Fig.2RelationshippC,ofand1.2永磁同步發(fā)電機(jī)模型在d、q旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下永磁同步發(fā)電機(jī)的數(shù)學(xué)模型為[20]sgsfggd1dd1ddqdqddddqdqdqqqqqiRLipiutLLLiRLipiputLLLL(6)式中:di、qi、du、qu分別為定子電流、定子電壓在d、q軸的分量;sR為定子電阻;dL、qL為d、q軸同步電感;p為極對(duì)數(shù);f為永磁體磁鏈;g為轉(zhuǎn)子機(jī)械角速度。對(duì)于隱極式永磁同步電機(jī),Ld=Lq=Ls,基于0di以實(shí)現(xiàn)磁鏈定向解耦控制,則電磁轉(zhuǎn)矩可以表示為ef1.5qTpi(7)在DPSMG系統(tǒng)中,風(fēng)力機(jī)和永磁同步發(fā)電機(jī)直接通過轉(zhuǎn)軸連接,發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速與風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速相等,即g=m。DPMSG系統(tǒng)傳動(dòng)結(jié)構(gòu)模型為gmegTTB/J(8)式中:B為摩擦系數(shù);J為系統(tǒng)的等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;Te為發(fā)電機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩。式(6)、式(8)構(gòu)成直驅(qū)式永磁同步風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的狀態(tài)方程為sgss
的抗干擾能力。由圖6可知,風(fēng)速斜坡或者階躍變化時(shí),本文設(shè)計(jì)的控制器都能使風(fēng)能利用系數(shù)穩(wěn)定在最大值0.48,同時(shí)在風(fēng)速突變的情況下,收斂時(shí)間明顯短于PI控制和CBC,風(fēng)能利用系數(shù)的誤差也更校如圖7所示,本文設(shè)計(jì)的控制器實(shí)現(xiàn)了風(fēng)能最大功率跟蹤,并且追蹤速度快于PI和CBC控制。CBC控制是基于模型的控制,控制效果依賴于建模的精度,因此在系統(tǒng)參數(shù)發(fā)生變化時(shí),CBC控制出現(xiàn)了較大的偏差。圖8為ABC-ISMC控制中參數(shù)自適應(yīng)估計(jì)曲線圖。如圖8所示,參數(shù)自適應(yīng)曲線圖5風(fēng)力發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速跟蹤曲線Fig.5Trackingcurveofwindturbinespeed
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]采用滑模自適應(yīng)控制的永磁同步風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)最大功率控制[J]. 張開明,史宏俊,郭濤. 電力系統(tǒng)及其自動(dòng)化學(xué)報(bào). 2019(07)
[2]永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)最大功率跟蹤改進(jìn)型積分滑模控制[J]. 方云熠,曾喆昭,王可煜,劉晴. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2019(13)
[3]基于新型滑模觀測(cè)器的永磁同步電機(jī)無傳感器矢量控制系統(tǒng)[J]. 張立偉,李行,宋佩佩,張鵬,云藍(lán)斯. 電工技術(shù)學(xué)報(bào). 2019(S1)
[4]永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)最大功率跟蹤非線性抗擾控制[J]. 方云熠,曾喆昭,劉晴,王可煜. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2019(05)
[5]帶有指令濾波的孤島分布式能源系統(tǒng)反步控制[J]. 戴宇辰,許德智,楊中亞,楊成順,顏文旭,黃宵寧. 濟(jì)南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2018(05)
[6]永磁直驅(qū)機(jī)組葉輪質(zhì)量不平衡故障建模及仿真研究[J]. 鄧小文,潘巧波,高慶水. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2018(04)
[7]基于轉(zhuǎn)矩觀測(cè)器的垂直軸風(fēng)力發(fā)電最大功率跟蹤反演控制[J]. 吳愛華,趙不賄,茅靖峰,顧梁. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2017(02)
[8]無刷雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)變阻尼無源性控制[J]. 陳集思,楊俊華,侯祖鋒,陳思哲,吳捷. 電測(cè)與儀表. 2016(21)
[9]永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的低電壓穿越控制策略[J]. 周士瓊,王倩,陳隆,倪亞玲,呂瀟. 電測(cè)與儀表. 2016(16)
[10]永磁同步電動(dòng)機(jī)速度反步控制策略[J]. 王文杰,胡建輝,鄒繼明,鄒繼斌. 微電機(jī). 2016(07)
本文編號(hào):3111020
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