集中式控制模式因可靠性低、通信計(jì)算壓力大、可擴(kuò)展性差而不能適應(yīng)高滲透率分布式電源接入的配電網(wǎng)控制的需求。考慮配電網(wǎng)中接入的無功補(bǔ)償設(shè)備,基于分布式協(xié)同控制思想,利用分布式電源分組和無功補(bǔ)償設(shè)備分組實(shí)現(xiàn)配電網(wǎng)多目標(biāo)分布式優(yōu)化控制。針對節(jié)點(diǎn)電壓控制,設(shè)計(jì)了以分布式電源容量利用比為一致性變量的電壓控制組分布式控制算法。根據(jù)配電網(wǎng)與外部電網(wǎng)交換功率差額的信息,設(shè)計(jì)了以無功補(bǔ)償設(shè)備容量利用比為一致性變量的無功控制組分布式控制算法。對于有功功率控制,設(shè)計(jì)了分別以容量利用比和功率因數(shù)為一致性變量的有功控制組分布式控制算法。給出了各控制組分布式控制算法參數(shù)的整定方法,并進(jìn)行了兩種有功功率控制方法的比較。通過14節(jié)點(diǎn)配電網(wǎng)系統(tǒng)的仿真算例驗(yàn)證了該方法的正確性和有效性。 

【文章來源】：電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2020,48(18)北大核心

【文章頁數(shù)】：10 頁

【部分圖文】：

含DG和VC分組的配電網(wǎng)結(jié)構(gòu)

ervaluesoftheIEEE14nodesdistributionnetwork支路編號始端節(jié)點(diǎn)末端節(jié)點(diǎn)支路阻抗末端節(jié)點(diǎn)負(fù)荷功率電阻標(biāo)幺值電抗標(biāo)幺值有功/MW無功/Mvar1120.0750.12.01.62130.110.114.02.73140.110.111.00.94250.090.182.00.555260.080.113.01.36570.040.041.51.27380.080.115.01.88890.080.114.5-1.7178100.110.110.6-0.5183110.110.111.0-0.9194120.090.121.00.7204130.080.111.00.92113140.040.042.1-0.8圖2為整個系統(tǒng)接線，各DG和無功補(bǔ)償裝置相關(guān)參數(shù)如表2所示。圖2測試系統(tǒng)接線Fig.2Wiringdiagramofthetestsystem表2分布式電源及無功補(bǔ)償裝置參數(shù)Table2ParametervaluesofDGsandVCs編號容量利用比初值功率因數(shù)初值容量/(kVA/kvar)DG10.850.751500DG20.800.801900DG30.600.701600DG40.800.854200DG50.700.805600DG60.850.802200DG70.800.801300DG80.900.801500SVG10.95—1600SVG20.95—18003.2仿真算例1在該算例中，與外部電網(wǎng)交換的有功功率給定值為14.35MW，即總額定負(fù)荷的50%；與外部電網(wǎng)交換的無功功率給定值為0Mvar；控制5和14號節(jié)點(diǎn)電壓為1p.u.。本文將前后兩次迭代結(jié)果相差小于104作為收斂判據(jù)。圖3為兩種有功功率控制策略下5號和14號節(jié)點(diǎn)電壓迭代過程中的變化，圖4為所有14個節(jié)點(diǎn)最終的電壓分布。圖3被控節(jié)點(diǎn)電壓Fig.3Voltagesofthenodesunderregulation

0.600.701600DG40.800.854200DG50.700.805600DG60.850.802200DG70.800.801300DG80.900.801500SVG10.95—1600SVG20.95—18003.2仿真算例1在該算例中，與外部電網(wǎng)交換的有功功率給定值為14.35MW，即總額定負(fù)荷的50%；與外部電網(wǎng)交換的無功功率給定值為0Mvar；控制5和14號節(jié)點(diǎn)電壓為1p.u.。本文將前后兩次迭代結(jié)果相差小于104作為收斂判據(jù)。圖3為兩種有功功率控制策略下5號和14號節(jié)點(diǎn)電壓迭代過程中的變化，圖4為所有14個節(jié)點(diǎn)最終的電壓分布。圖3被控節(jié)點(diǎn)電壓Fig.3Voltagesofthenodesunderregulation

【參考文獻(xiàn)】：
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博士論文
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本文編號：3074683