新型百萬千瓦核電機(jī)組汽水分離再熱器制造關(guān)鍵技術(shù)探討
發(fā)布時(shí)間:2021-02-24 07:04
汽水分離再熱器(簡稱MSR)是核電站常規(guī)島中的重要設(shè)備之一。探討了新型百萬千瓦核電機(jī)組汽水分離再熱器的制造工藝及關(guān)鍵技術(shù)。發(fā)現(xiàn)筒體轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)因發(fā)生軸向輕微竄動(dòng)導(dǎo)致筒體碰撞、內(nèi)部組件不銹鋼堆焊造成的殼體塌陷以及薄壁不銹鋼內(nèi)件焊接產(chǎn)生變形對(duì)內(nèi)部重要尺寸的影響等幾個(gè)關(guān)鍵問題,提出了解決這些關(guān)鍵問題的技術(shù)方案,并基于該方案,制定了合理的制造工藝。結(jié)果表明,用該方案制定的制造工藝,可以有效避免容器外側(cè)零件制造的磕碰以及內(nèi)部組件焊接變形造成葉片和再熱器安裝困難的隱患,提高了產(chǎn)品的質(zhì)量。
【文章來源】:壓力容器. 2020,37(08)北大核心
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
VVER型百萬千瓦核電機(jī)組汽水分離器的三維結(jié)構(gòu)示意
本設(shè)備的殼體組件是由7段筒體組成,屬于薄壁大直徑筒體,其殼體壁厚32 mm,材料為SA-516-70,如圖2所示。由于殼體組件的整個(gè)筒體上接管數(shù)量多,接管布局分散,在滾輪架上滾動(dòng)時(shí)與滾輪間距最近距離僅有0.2 m,所以筒體轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)會(huì)發(fā)生軸向輕微竄動(dòng),存在碰撞風(fēng)險(xiǎn);并且隨著后續(xù)裝焊殼體內(nèi)部組件的增加,回轉(zhuǎn)次數(shù)會(huì)進(jìn)一步增大,且設(shè)備重量逐漸增加,導(dǎo)致殼體外壁出現(xiàn)碰撞和碾壓壓痕,破壞了接管和筒體。故接管和筒體的防護(hù)是該制造工藝的關(guān)鍵技術(shù)。設(shè)計(jì)了一種筒體回轉(zhuǎn)承載夾具(見圖2),其為圓環(huán)形構(gòu)件并帶有限位板。將該夾具固定在筒體兩端合適位置,并安放在滾輪架上進(jìn)行安全滾動(dòng)作業(yè)。這樣既能控制筒體轉(zhuǎn)動(dòng)的軸向位移,又能避免筒體外壁受到碾壓,有效提高了大型殼體組件裝焊精度和效率。
以往TEI公司設(shè)計(jì)的MSR制造工藝的控制筒體變形采用以下方法:在裝焊內(nèi)件前先將端部隔板與筒體進(jìn)行裝焊,在端部隔板上開運(yùn)輸口,內(nèi)部組件從端部隔板兩側(cè)開口處運(yùn)至筒內(nèi)裝焊,如圖3(a)所示。這樣既能夠確保封頭的安裝尺寸,又起到筒體防變形的控制。對(duì)比可知,VVER新型MSR端部隔板未設(shè)計(jì)可運(yùn)輸內(nèi)件的通道(見圖3(b))。由于大部分內(nèi)件需用吊梁運(yùn)至筒內(nèi),因此無法提前裝焊端部隔板,在沒有端部隔板支撐的情況下,筒體端部的圓度會(huì)受到內(nèi)件焊接的影響,易產(chǎn)生焊接變形導(dǎo)致超差。所以內(nèi)部組件的裝焊順序是保證該設(shè)備質(zhì)量的關(guān)鍵。2.1 不銹鋼內(nèi)襯板的焊接制造工藝
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]不同類型接管安全端焊接接頭常溫?cái)嗔秧g性對(duì)比研究[J]. 楊乘東,柳猛,張茂龍,茹祥坤,唐偉寶. 壓力容器. 2020(02)
[2]“華龍一號(hào)”汽水分離再熱器管子管板封口焊工藝研究[J]. 張立殷,杜曉波,陳峰. 東方電氣評(píng)論. 2018(01)
[3]核電廠汽水分離再熱器殼體減薄原因分析及處理[J]. 李紅軍,王建,楊彪,尹開鋸,施靖峰,周禹,彭約鈞. 核動(dòng)力工程. 2017(S2)
[4]新型百萬千瓦核電站汽水分離再熱器的研制[J]. 魏占超,于均剛,馮勱. 壓力容器. 2016(05)
[5]AP1000汽水分離再熱器焊接變形控制[J]. 馮勱. 鍋爐制造. 2014(04)
[6]AP1000大型結(jié)構(gòu)模塊焊接變形控制的思考[J]. 劉偉,李娟. 現(xiàn)代焊接. 2012(09)
[7]薄板焊接變形控制措施的研究進(jìn)展[J]. 方總濤,孫勃,李春潤,關(guān)幼耕,王志堅(jiān). 現(xiàn)代焊接. 2011(07)
[8]1000MW核電汽水分離再熱器分離功能解析[J]. 顏曉亮. 東方電氣評(píng)論. 2010(01)
[9]汽水分離再熱器的無損檢測[J]. 施文忠. 壓力容器. 2004(01)
[10]汽水分離再熱器殼體設(shè)計(jì)[J]. 吳建中,曲東平,余永明. 上海汽輪機(jī). 2002(04)
本文編號(hào):3048987
【文章來源】:壓力容器. 2020,37(08)北大核心
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
VVER型百萬千瓦核電機(jī)組汽水分離器的三維結(jié)構(gòu)示意
本設(shè)備的殼體組件是由7段筒體組成,屬于薄壁大直徑筒體,其殼體壁厚32 mm,材料為SA-516-70,如圖2所示。由于殼體組件的整個(gè)筒體上接管數(shù)量多,接管布局分散,在滾輪架上滾動(dòng)時(shí)與滾輪間距最近距離僅有0.2 m,所以筒體轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)會(huì)發(fā)生軸向輕微竄動(dòng),存在碰撞風(fēng)險(xiǎn);并且隨著后續(xù)裝焊殼體內(nèi)部組件的增加,回轉(zhuǎn)次數(shù)會(huì)進(jìn)一步增大,且設(shè)備重量逐漸增加,導(dǎo)致殼體外壁出現(xiàn)碰撞和碾壓壓痕,破壞了接管和筒體。故接管和筒體的防護(hù)是該制造工藝的關(guān)鍵技術(shù)。設(shè)計(jì)了一種筒體回轉(zhuǎn)承載夾具(見圖2),其為圓環(huán)形構(gòu)件并帶有限位板。將該夾具固定在筒體兩端合適位置,并安放在滾輪架上進(jìn)行安全滾動(dòng)作業(yè)。這樣既能控制筒體轉(zhuǎn)動(dòng)的軸向位移,又能避免筒體外壁受到碾壓,有效提高了大型殼體組件裝焊精度和效率。
以往TEI公司設(shè)計(jì)的MSR制造工藝的控制筒體變形采用以下方法:在裝焊內(nèi)件前先將端部隔板與筒體進(jìn)行裝焊,在端部隔板上開運(yùn)輸口,內(nèi)部組件從端部隔板兩側(cè)開口處運(yùn)至筒內(nèi)裝焊,如圖3(a)所示。這樣既能夠確保封頭的安裝尺寸,又起到筒體防變形的控制。對(duì)比可知,VVER新型MSR端部隔板未設(shè)計(jì)可運(yùn)輸內(nèi)件的通道(見圖3(b))。由于大部分內(nèi)件需用吊梁運(yùn)至筒內(nèi),因此無法提前裝焊端部隔板,在沒有端部隔板支撐的情況下,筒體端部的圓度會(huì)受到內(nèi)件焊接的影響,易產(chǎn)生焊接變形導(dǎo)致超差。所以內(nèi)部組件的裝焊順序是保證該設(shè)備質(zhì)量的關(guān)鍵。2.1 不銹鋼內(nèi)襯板的焊接制造工藝
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]不同類型接管安全端焊接接頭常溫?cái)嗔秧g性對(duì)比研究[J]. 楊乘東,柳猛,張茂龍,茹祥坤,唐偉寶. 壓力容器. 2020(02)
[2]“華龍一號(hào)”汽水分離再熱器管子管板封口焊工藝研究[J]. 張立殷,杜曉波,陳峰. 東方電氣評(píng)論. 2018(01)
[3]核電廠汽水分離再熱器殼體減薄原因分析及處理[J]. 李紅軍,王建,楊彪,尹開鋸,施靖峰,周禹,彭約鈞. 核動(dòng)力工程. 2017(S2)
[4]新型百萬千瓦核電站汽水分離再熱器的研制[J]. 魏占超,于均剛,馮勱. 壓力容器. 2016(05)
[5]AP1000汽水分離再熱器焊接變形控制[J]. 馮勱. 鍋爐制造. 2014(04)
[6]AP1000大型結(jié)構(gòu)模塊焊接變形控制的思考[J]. 劉偉,李娟. 現(xiàn)代焊接. 2012(09)
[7]薄板焊接變形控制措施的研究進(jìn)展[J]. 方總濤,孫勃,李春潤,關(guān)幼耕,王志堅(jiān). 現(xiàn)代焊接. 2011(07)
[8]1000MW核電汽水分離再熱器分離功能解析[J]. 顏曉亮. 東方電氣評(píng)論. 2010(01)
[9]汽水分離再熱器的無損檢測[J]. 施文忠. 壓力容器. 2004(01)
[10]汽水分離再熱器殼體設(shè)計(jì)[J]. 吳建中,曲東平,余永明. 上海汽輪機(jī). 2002(04)
本文編號(hào):3048987
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