考慮不確定性風(fēng)電通過多端柔性直流（VSC-MTDC）并網(wǎng)對(duì)交流系統(tǒng)運(yùn)行的影響,提出了計(jì)及風(fēng)電不確定性的VSC-MTDC互聯(lián)系統(tǒng)的兩階段交直流最優(yōu)潮流模型。圍繞多端柔直參與實(shí)時(shí)調(diào)度的優(yōu)化展開,基于"多級(jí)協(xié)調(diào)、逐級(jí)細(xì)化"的調(diào)度思路,在日內(nèi)滾動(dòng)階段根據(jù)風(fēng)電短期預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)優(yōu)化發(fā)電機(jī)的運(yùn)行成本。在實(shí)時(shí)調(diào)度階段根據(jù)風(fēng)電超短期預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)不斷調(diào)整優(yōu)化VSC換流站的控制指令和緩沖機(jī)組出力,及時(shí)修正風(fēng)電短期預(yù)測(cè)誤差對(duì)交流系統(tǒng)網(wǎng)損與電壓水平帶來的影響。將所提出模型應(yīng)用于IEEE30和IEEE118節(jié)點(diǎn)算例中,驗(yàn)證了所提模型的有效性和可行性。 

【文章來源】：電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2020,48(14)北大核心

【文章頁數(shù)】：10 頁

【部分圖文】：

15:00—16:00時(shí)段方案

fQ。模型采用原-對(duì)偶內(nèi)點(diǎn)法求解，最后通過IEEE30和IEEE118節(jié)點(diǎn)算例驗(yàn)證了所提方法的有效性。1應(yīng)對(duì)風(fēng)電接入的兩階段有功調(diào)度傳統(tǒng)的調(diào)度方式主要采用日前調(diào)度計(jì)劃和自動(dòng)發(fā)電控制(AGC)，但是這一調(diào)度模式已經(jīng)不再適應(yīng)于風(fēng)電并網(wǎng)。所以本文在交直流最優(yōu)潮流的基礎(chǔ)上引入了一種多級(jí)協(xié)調(diào)并逐級(jí)細(xì)化的模型，利用交直流最優(yōu)潮流的計(jì)算結(jié)果指導(dǎo)電網(wǎng)調(diào)度。如圖1所示，該模型由兩個(gè)階段組成。日內(nèi)滾動(dòng)調(diào)度階段：日內(nèi)滾動(dòng)調(diào)度以風(fēng)電場(chǎng)出力的短期預(yù)測(cè)為基礎(chǔ)，這一階段的啟動(dòng)周期為60min，圖1應(yīng)對(duì)風(fēng)電接入的兩階段有功調(diào)度模型Fig.1Two-stageactivepowerdispatchingmodelforwindpowerintegration調(diào)度中心根據(jù)日前風(fēng)電預(yù)測(cè)出力值，滾動(dòng)更新修正調(diào)度計(jì)劃，制定出各臺(tái)發(fā)電機(jī)的出力以保證經(jīng)濟(jì)性調(diào)度[17]。由于時(shí)間尺度相較實(shí)時(shí)調(diào)度階段長(zhǎng)，短期風(fēng)電預(yù)測(cè)誤差也較大，所以依靠下一階段的緩沖機(jī)組和VSC換流站來修正風(fēng)電預(yù)測(cè)誤差。最優(yōu)潮流模型以發(fā)電成本最小為目標(biāo)，計(jì)算得到常規(guī)機(jī)組出力與VSC換流站的預(yù)調(diào)控制指令值。日內(nèi)調(diào)度階段所得到的常規(guī)機(jī)組優(yōu)化結(jié)果作為實(shí)時(shí)調(diào)度階段的常規(guī)機(jī)組運(yùn)行約束。實(shí)時(shí)調(diào)度階段：實(shí)時(shí)調(diào)度以風(fēng)電場(chǎng)提前15min的超短期預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)修正上一階段的短期預(yù)測(cè)誤差，啟動(dòng)周期為15min，充分利用性能良好的緩沖機(jī)組調(diào)整有功不平衡，并且降低下一階段AGC機(jī)組的調(diào)節(jié)壓力。由于時(shí)間尺度很短，所以這一階段的優(yōu)化目標(biāo)更應(yīng)該考慮系統(tǒng)的可靠性，最優(yōu)潮流的優(yōu)化目標(biāo)為節(jié)點(diǎn)電壓偏差最小與系統(tǒng)網(wǎng)損最校該階段主要優(yōu)化響應(yīng)更快的緩沖機(jī)組出力，并且實(shí)時(shí)修正VSC換流站的控制指令值。本文設(shè)置日內(nèi)滾動(dòng)調(diào)度階段優(yōu)化啟動(dòng)周期為60min，依據(jù)日前短期風(fēng)電預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)制

模型2.1VSC換流站的功率注入模型穩(wěn)態(tài)情況下，柔性直流輸電系統(tǒng)如圖2所示，穩(wěn)態(tài)模型由換流站和直流電網(wǎng)兩個(gè)部分組成[21-22]。圖中，i表示接入直流電網(wǎng)的第i個(gè)VSC換流站，交流網(wǎng)絡(luò)通過公共連接點(diǎn)(PCC)與換流站相連，sisiU為PCC點(diǎn)的電壓，濾波器的節(jié)點(diǎn)電壓為fifiU。VSC換流站模型交流側(cè)等效為受控電壓源ciciU，直流側(cè)等效為受控電流源cdciI，直流側(cè)電壓為dciU。tfiZ為換流變壓器阻抗；fiB為濾波器電納；ciZ為電抗器阻抗。圖2VSC-HVDC功率注入模型Fig.2PowerinjectionmodelofVSC-HVDC交流網(wǎng)絡(luò)注入PCC點(diǎn)的功率為sssjiiiSPQ；由濾波器節(jié)點(diǎn)流向PCC點(diǎn)的功率為sfsfsfjiiiSPQ；忽略濾波器的有功損耗，濾波器吸收的無功功率為fiQ；由換流站流向?yàn)V波器節(jié)點(diǎn)的功率為cfcfcfjiiiSPQ；由換流站流向交流側(cè)的功率為cccjiiiSPQ。換流站的內(nèi)部的有功功率平衡方程為ccdcloss0iiiPPP(1)式中：ciP和cdciP分別為換流站注入交流側(cè)和直流側(cè)的有功功率；lossiP為換流站的有功損耗。為了計(jì)及換流器內(nèi)部的精確損耗，本文采用電磁暫態(tài)仿真結(jié)果進(jìn)行曲線擬合，具體的損耗模型為換流站交流側(cè)電流的二次函數(shù)[23-24]，如式(2)所示。2losscc22cccciiiiiiiiiiPabIcIPQIU(2)式中：ia、ib和ic為換流器的損耗參數(shù)；ciI為換流站交流側(cè)電流標(biāo)幺值。假設(shè)直流電網(wǎng)中有dcn個(gè)直流節(jié)點(diǎn)，其中dcijG為節(jié)點(diǎn)i和j之間的直流線路電導(dǎo)，dcjU為第j

【參考文獻(xiàn)】：
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博士論文
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本文編號(hào)：3039745