傳統(tǒng)的除塵系統(tǒng)脫除粗顆粒效率高,而脫除超細(xì)顆粒效率非常低,我國燃煤電廠脫除超細(xì)顆粒效率無法達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn)。濕式相變凝并技術(shù)是脫除煙氣中超細(xì)顆粒的新技術(shù)。考慮顆粒性質(zhì)以及通風(fēng)因子,改進(jìn)了超細(xì)顆粒凝并長大數(shù)學(xué)模型。將改進(jìn)的數(shù)學(xué)模型寫入顆粒群平衡模型中,模擬對(duì)比了超細(xì)顆粒在管束型相變凝并器和波紋板型相變凝并器內(nèi)的長大特性及脫除效率。結(jié)果表明,兩種相變凝并器都能明顯提高超細(xì)顆粒的脫除效率,但管束型相變凝并器對(duì)煙氣的冷卻效果比波紋板型相變凝并器好。管束型相變凝并器能促進(jìn)顆粒長大7.71倍,是波紋板型相變凝并器的1.4倍。管束型相變凝并器對(duì)顆粒數(shù)量濃度脫除效率高達(dá)64.7%,而波紋板型相變凝并器對(duì)顆粒數(shù)量濃度脫除效率為27.2%。 

【文章來源】：化工學(xué)報(bào). 2020,71(11)北大核心

【文章頁數(shù)】：9 頁

【部分圖文】：

顆粒凝并長大示意圖

劉潤哲[31]利用自行搭建的生長管實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，研究了顆粒在生長管內(nèi)凝并長大特性。實(shí)驗(yàn)中，生長管直徑為15 mm，高為600 mm，入口煙氣濕度為10%，溫度為307.15 K,蒸汽添加量為0.08 kg?m-3,溫度為376.15 K，顆粒在生長管內(nèi)生長時(shí)間為2 s，進(jìn)出口顆粒粒徑分布采用激光粒度儀進(jìn)行測量。本文將改進(jìn)的數(shù)學(xué)模型與原數(shù)學(xué)模型分別寫入顆粒群平衡模型中，邊界條件按照文獻(xiàn)[31]實(shí)驗(yàn)條件進(jìn)行模擬。圖2是生長管進(jìn)出口顆粒粒徑分布實(shí)驗(yàn)測量曲線和兩種數(shù)學(xué)模型的模擬結(jié)果曲線，縱坐標(biāo)體積分?jǐn)?shù)表示流過生長管出口每單位體積含塵濕空氣中顆粒的體積。通過對(duì)原數(shù)學(xué)模型和改進(jìn)數(shù)學(xué)模型的模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，模擬結(jié)果為實(shí)驗(yàn)測量值的88.2%，比原數(shù)學(xué)模型模擬精度提高了11.3%，改進(jìn)的數(shù)學(xué)模型更能準(zhǔn)確地模擬顆粒凝并長大。2 物理模型

目前工程上利用濕式相變凝并技術(shù)脫除超細(xì)顆粒的相變凝并器主要有兩種，一種是由交錯(cuò)排列的細(xì)管組成，另一種是由中空波紋板平行排列組成。由于兩種相變凝并器結(jié)構(gòu)的高度對(duì)稱性，本文選取兩種相變凝并器的一個(gè)截面簡化后進(jìn)行模擬，簡化后的二維模型如圖3所示。圖3(a）為交錯(cuò)排列的細(xì)管組成的管束型相變凝并器，其中管的直徑為40 mm，同行相鄰管的中心距為60 mm，同列相鄰管之間的距離為120 mm，管束型相變凝并器總高為1100 mm、寬為1430 mm。圖3(b）為一組中空波紋板平行排列組成的波紋板型相變凝并器，其中波紋板中空間距為20 mm,兩個(gè)波紋板之間煙氣流道間距為40 mm，波紋板高為1100 mm,波紋板形狀由y=130 sin x確定。相變凝并器寬度對(duì)顆粒長大以及脫除不影響，因此兩種相變凝并器寬度可不同。由于簡化后的二維模型結(jié)構(gòu)規(guī)則，采用四邊形單元對(duì)其劃分網(wǎng)格。2.2 邊界條件

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
[1]細(xì)顆粒在蒸汽異相凝結(jié)過程中核化長大特性研究[D]. 劉潤哲.華東理工大學(xué) 2019



本文編號(hào)：3002452