燃煤機(jī)組墻式燃燒鍋爐省煤器出口煙氣的速度和NO_x質(zhì)量濃度分布隨機(jī)組負(fù)荷、磨煤機(jī)組合方式變化較大,導(dǎo)致選擇性催化還原(SCR)煙氣脫硝裝置的工況適應(yīng)性差,空氣預(yù)熱器硫酸氫銨堵塞加重,常規(guī)噴氨優(yōu)化調(diào)整難以適應(yīng)全負(fù)荷運(yùn)行。為此,本文提出了高中低負(fù)荷5個(gè)磨煤機(jī)組合下的噴氨綜合平衡調(diào)整試驗(yàn)方法,并以某600 MW機(jī)組墻式對(duì)沖燃燒鍋爐為研究對(duì)象,進(jìn)行了SCR噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)研究。結(jié)果表明:在5個(gè)常規(guī)運(yùn)行磨煤機(jī)組合下,SCR煙氣脫硝裝置出口截面NO_x質(zhì)量濃度分布的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差CV值分別達(dá)到了31%、31%、27%、26%、32%,工況適應(yīng)性良好;DCS歷史數(shù)據(jù)顯示運(yùn)行14個(gè)月后,機(jī)組滿負(fù)荷下的空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)差壓增長(zhǎng)甚微。 

【文章來源】：熱力發(fā)電. 2020年11期 北大核心

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)位置（mm)

2）噴氨綜合平衡調(diào)整是提高SCR煙氣脫硝裝置工況適應(yīng)性的關(guān)鍵。對(duì)于墻式燃燒鍋爐，試驗(yàn)工況必須包括高中低負(fù)荷的5個(gè)不同磨煤機(jī)組合。噴氨綜合平衡調(diào)整前，需對(duì)實(shí)際O2體積分?jǐn)?shù)下的SCR煙氣脫硝裝置出口NOx質(zhì)量濃度分布進(jìn)行均一化處理。為方便現(xiàn)場(chǎng)操作，取5個(gè)磨煤機(jī)組合下NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)的平均值，作為噴氨綜合平衡調(diào)整的依據(jù)。3）進(jìn)行一輪噴氨綜合平衡調(diào)整后，在SCR煙氣脫硝裝置出口NOx質(zhì)量濃度分布偏差最大的磨煤機(jī)組合下，測(cè)量SCR煙氣脫硝裝置出口NOx質(zhì)量濃度分布。當(dāng)其分布偏差達(dá)到5個(gè)磨煤機(jī)組合下的平均值時(shí)，試驗(yàn)結(jié)束；否則，測(cè)量其他4個(gè)磨煤機(jī)組合下的SCR煙氣脫硝裝置出口NOx質(zhì)量濃度分布，繼續(xù)進(jìn)行綜合平衡調(diào)整。

參考此前的噴氨優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果，原SCR煙氣脫硝裝置性能測(cè)試在SCR煙氣脫硝裝置出口NOx質(zhì)量濃度分布均勻性最差的450 MW負(fù)荷下進(jìn)行，結(jié)果如圖3和表2所示。墻式燃燒爐每臺(tái)磨煤機(jī)對(duì)應(yīng)的燃燒器采用非對(duì)稱布置，分別沿爐寬布置在鍋爐前墻或后墻上，同一臺(tái)磨煤機(jī)對(duì)應(yīng)的每支燃燒器的風(fēng)粉比存在明顯差異。布置在鍋爐前后墻上的二次風(fēng)大風(fēng)箱也無法保證所有風(fēng)口的二次風(fēng)量均勻。因此，墻式燃燒爐的負(fù)荷和磨煤機(jī)投運(yùn)組合發(fā)生變化時(shí)，會(huì)影響SCR煙氣脫硝裝置入口煙氣速度和NOx質(zhì)量濃度分布。高中低負(fù)荷下SCR煙氣脫硝裝置入口煙氣速度和NOx質(zhì)量濃度在爐寬方向上的分布如圖4所示。機(jī)組300 MW負(fù)荷下的煙氣速度和NOx質(zhì)量濃度分布均與450、550 MW下的差異較大。不同負(fù)荷下SCR煙氣脫硝裝置入口速度和NOx質(zhì)量濃度分布的大幅變化，是造成常規(guī)噴氨優(yōu)化調(diào)整難以適應(yīng)全負(fù)荷運(yùn)行的根本原因。

【參考文獻(xiàn)】：
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