本文以?xún)?nèi)蒙古某發(fā)電公司容量為60萬(wàn)千瓦的亞臨界機(jī)組鍋爐為研究對(duì)象,針對(duì)該鍋爐在機(jī)組綜合節(jié)能提效改造中,為配合汽輪機(jī)通流部分變更而進(jìn)行的鍋爐本體改造展開(kāi)研究。具體研究?jī)?nèi)容如下:(1)對(duì)鍋爐概況及其運(yùn)行現(xiàn)狀展開(kāi)調(diào)研;通過(guò)BMCR、100%、75%和50%等4種典型工況下的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),重點(diǎn)對(duì)鍋爐最大出力、鍋爐效率和過(guò)、再熱汽溫特性進(jìn)行考察,分析并掌握了改造前的鍋爐運(yùn)行特性。結(jié)果表明:鍋爐最大連續(xù)出力和最大負(fù)荷工況下的鍋爐效率均略?xún)?yōu)于設(shè)計(jì)值,分別為2087.62t/h和93.42%;主蒸汽溫度在50%負(fù)荷以上可維持額定值;再熱汽溫在全工況下均偏低,在低負(fù)荷時(shí)情況尤其突出,低于設(shè)計(jì)值20℃。(2)根據(jù)汽輪機(jī)通流部分改造目標(biāo)和機(jī)爐熱力參數(shù)匹配原則,確定了鍋爐的邊界接口參數(shù)要求;并提出通過(guò)改造分隔屏過(guò)熱器、后屏過(guò)熱器和末級(jí)過(guò)熱器,以及墻式再熱器、屏式再熱器和末級(jí)再熱器的管排來(lái)增加換熱面積的總體設(shè)計(jì)方案。(3)針對(duì)鍋爐改造方案,采用俄羅斯鍋爐熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)方法進(jìn)了整體校核熱力計(jì)算,得到了改造后鍋爐整體及主要受熱面的熱力參數(shù)。為評(píng)估改造方案的效果和分析改造對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響提供了定量依據(jù),也可為今后的鍋爐運(yùn)行... 

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【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

水冷系統(tǒng)流程圖

大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 第二章 600MW 亞臨界鍋爐設(shè)備概況及置在水平煙道前端、屏式再熱器之后。各級(jí)受熱面之間通過(guò)大口徑管道再熱器進(jìn)口管道上設(shè)置再熱器事故噴水減溫器（正常工況下不使用）。程圖見(jiàn)圖 2-4。煤器由水平管束和尾部受熱面懸吊管組成，水平管束布置在尾部煙道低用光管順列布置、上下二個(gè)管組。水平管束出口通過(guò)中間集箱直接連接吊管出口接至省煤器出口集箱并通過(guò)連接管道接至汽包。一根省煤器再煤器入口集箱和爐膛后墻水冷壁下集箱。省煤器系統(tǒng)流程圖見(jiàn)圖 2-5。

29圖 4-1 鍋爐的整體熱力計(jì)算框架圖Fig.4-1 Thermodynamic Calculation Frame Diagram of Boiler 4-1 可以清晰地看到：校核計(jì)算的過(guò)程是按照鍋爐內(nèi)部燃料燃燒、開(kāi)的。根據(jù)能量守恒原理，鍋爐整體熱平衡和燃煤量的計(jì)算需要已，但排煙溫度又是需要按煙氣流程逐步求得的，此時(shí)鍋爐計(jì)算尚未排煙溫度。因此，先假設(shè)一個(gè)排煙溫度值來(lái)啟動(dòng)整個(gè)計(jì)算過(guò)程，然次進(jìn)行爐膛、屏式過(guò)熱器、屏式再熱器、末級(jí)再熱器、末級(jí)過(guò)熱器煤器和空氣預(yù)熱器的熱力計(jì)算，得到一個(gè)排煙溫度的計(jì)算值，并與較，若誤差較大，需將排煙溫度的計(jì)算結(jié)果代回之前假設(shè)處進(jìn)行重

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
[1]水和蒸汽的超臨界參數(shù)計(jì)算及超臨界鍋爐熱力計(jì)算[D]. 楊鑫.浙江大學(xué) 2013
[2]鍋爐熱力計(jì)算系統(tǒng)的理論、模型及框架研究[D]. 范傳康.浙江大學(xué) 2005
[3]鍋爐熱力計(jì)算通用軟件的開(kāi)發(fā)及大容量鍋爐變工況特性的研究[D]. 李偉.華北電力大學(xué) 2001



本文編號(hào)：2899218