大規(guī)模風(fēng)電經(jīng)固定串補(bǔ)線路送出時(shí),雙饋風(fēng)電機(jī)組(DFIG)會(huì)由于轉(zhuǎn)子側(cè)換流器(RSC)與固定串補(bǔ)之間相互作用而引起一種新的次同步振蕩問題,稱為次同步控制相互作用(SSCI)。在分析DFIG換流器的工作原理及輸出特性的基礎(chǔ)上,建立其基于交流受控電壓源和直流受控電流源的等效仿真模型,避免了開關(guān)器件的高次諧波對(duì)DFIG電氣阻尼計(jì)算結(jié)果的影響,提高了仿真效率�；诘刃Ｐ�,采用時(shí)域?qū)崿F(xiàn)的復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法,計(jì)算DFIG在次同步頻率范圍內(nèi)的電氣阻尼特性,進(jìn)而分析風(fēng)速、轉(zhuǎn)子側(cè)換流器PI參數(shù)、串補(bǔ)度和線路電阻對(duì)電氣阻尼特性的影響。分析結(jié)果表明,風(fēng)速的減小、內(nèi)環(huán)增益的增大、積分時(shí)間常數(shù)的減小、串補(bǔ)度的增加以及線路電阻的減小都會(huì)增加DFIG電氣負(fù)阻尼;外環(huán)PI參數(shù)對(duì)DFIG阻尼特性影響不大。提出在DFIG RSC中附加混合次同步阻尼控制器(H-SSDC)來抑制SSCI的方法,仿真結(jié)果驗(yàn)證了其有效性。
【部分圖文】：

秸竦醋枘崽匭?3.1分析方法復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法是I.M.Canay提出的一種分析圖3受控源等效換流器模型Fig.3EquivalentmodelofconverterwithcontrolledsourcesIdgUdIdt+-Uag+-Ubg+-Ucg+-Uas+-Ubs+-Ucs轉(zhuǎn)子側(cè)受控電壓源直流側(cè)受控電流源網(wǎng)側(cè)受控電壓源第高本鋒，等：雙饋風(fēng)電機(jī)組次同步振蕩阻尼特性與抑制策略12期0.40.20有功／MW0.60.20無功／Mvar0.48101214有功設(shè)定值有功實(shí)際值無功設(shè)定值無功實(shí)際值t／s圖4等效模型控制系統(tǒng)階躍響應(yīng)Fig.4Stepresponseofcontrolsystemforequivalentmodel

奔涑Ｊ烲rq的增大，電氣阻尼曲線基本不變。圖8系統(tǒng)在不同內(nèi)環(huán)比例增益下的電氣阻尼系數(shù)Fig.8Electricaldampingcoefficientofsystemfordifferentinner-loopgains10-1De01020304050f／Hzkg2=0.05，kg2=0.1，kg2=0.2參數(shù)取值參數(shù)取值kg10.01kg20.1ki10.1ki21.0表3轉(zhuǎn)子側(cè)換流器的PI參數(shù)Table3PIparametersofrotorsideconverter第高本鋒，等：雙饋風(fēng)電機(jī)組次同步振蕩阻尼特性與抑制策略12期10-1De01020304050f／Hz9m／s，10m／s，11m／s圖7系統(tǒng)在不同風(fēng)速下的電氣阻尼系數(shù)Fig.7Electricaldampingcoefficientofsystemfordifferentwindspeeds圖9系統(tǒng)在不同內(nèi)環(huán)積分時(shí)間常數(shù)下的電氣阻尼系數(shù)Fig.9Electricaldampingcoefficientofsystemfordifferentinner-loopintegraltime-constants10-2De01020304050f／HzTriT=0.1riT=0.08，ri=0.06，-1

【參考文獻(xiàn)】

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【共引文獻(xiàn)】

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【二級(jí)參考文獻(xiàn)】

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【相似文獻(xiàn)】

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9 劉

本文編號(hào)：2818928