【摘要】：通過(guò)對(duì)井下獨(dú)立變電所和級(jí)聯(lián)多變電所模式下發(fā)生單相接地故障時(shí)各分支路零序電流表達(dá)式的推導(dǎo),文章分析了此暫態(tài)脈沖的初始幅值、脈寬持續(xù)的時(shí)間與接地電阻、線路對(duì)地分布電容、故障時(shí)刻之間的關(guān)系,并給出了相關(guān)的表達(dá)式。故障線路的暫態(tài)脈沖幅值最大且極性與非故障線路的暫態(tài)極性相反,故障時(shí)刻暫態(tài)脈沖的幅度與接地電阻成反比,與故障相位角正弦值成正比;所有非故障線路的暫態(tài)脈寬一致,且小于故障線路的暫態(tài)脈寬,暫態(tài)脈寬與接地電阻成正比。最后matlab下的仿真驗(yàn)證了該結(jié)論的正確性。
【圖文】：

圖1諧振接地系統(tǒng)供電模型(支路發(fā)生漏電)圖2發(fā)生單相接地故障時(shí)的等效電路圖障時(shí)刻為t=0，由此初始條件得:U0(0+)=U0(0－)=0(1)iL(0+)=iL(0－)=0(2)因此t=0+時(shí)刻iＲr(0+)=Ua(0+)Ｒr=Um×sin(φ)Ｒr=∑ni=1iCi(3)φ為a相電源相位，∑ni=1iCi為各支路的電容電流之和。由此可以得到各非故障支路和故障支路的零序電流在t=0+時(shí)刻的表達(dá)式為:3I01=－Um×sin(φ)Ｒr×C1∑ni=1Ci(4)3I02=－Um×sin(φ)Ｒr×C2∑ni=1Ci(5)3I03=－Um×sin(φ)Ｒr×C3∑ni=1Ci(6)3I0n=3I0g=Um×sin(φ)Ｒr×∑ni=1Ci－Cn∑ni=1Ci(7)由式(4)～(7)可以看出，故障支路和非故障支路的零序電流方向相反，，即故障支路的脈沖極性由sin(φ)正負(fù)決定，非故障支路的脈沖極性由－sin(φ)正負(fù)決定;并且故障支路的暫態(tài)脈沖幅值最大。1.2多變電所模式在發(fā)生單相接地故障的時(shí)刻，故障支路line32零序電流為:3I0line32=Um×sin(φ)Ｒr×∑C－Cline32－∑3i=1Cline32i∑C(8)其中∑C為所有線路對(duì)地分布電容之和。故障支路變電所中非故障支路line31的零序電流為:3I0line31=－Um×sin(φ)Ｒr×Cline31∑C(9)故障支路的下級(jí)變電所內(nèi)線路的零序電流為:3I0line32i=－Um×sin(φ)Ｒr×Cline32i∑Ci=1，2，3(10)故障支路變電所的進(jìn)線line3的零序電流為:3I0line3=Um×sin(φ)Ｒr×∑C－∑3

圖1諧振接地系統(tǒng)供電模型(支路發(fā)生漏電)圖2發(fā)生單相接地故障時(shí)的等效電路圖障時(shí)刻為t=0，由此初始條件得:U0(0+)=U0(0－)=0(1)iL(0+)=iL(0－)=0(2)因此t=0+時(shí)刻iＲr(0+)=Ua(0+)Ｒr=Um×sin(φ)Ｒr=∑ni=1iCi(3)φ為a相電源相位，∑ni=1iCi為各支路的電容電流之和。由此可以得到各非故障支路和故障支路的零序電流在t=0+時(shí)刻的表達(dá)式為:3I01=－Um×sin(φ)Ｒr×C1∑ni=1Ci(4)3I02=－Um×sin(φ)Ｒr×C2∑ni=1Ci(5)3I03=－Um×sin(φ)Ｒr×C3∑ni=1Ci(6)3I0n=3I0g=Um×sin(φ)Ｒr×∑ni=1Ci－Cn∑ni=1Ci(7)由式(4)～(7)可以看出，故障支路和非故障支路的零序電流方向相反，即故障支路的脈沖極性由sin(φ)正負(fù)決定，非故障支路的脈沖極性由－sin(φ)正負(fù)決定;并且故障支路的暫態(tài)脈沖幅值最大。1.2多變電所模式在發(fā)生單相接地故障的時(shí)刻，故障支路line32零序電流為:3I0line32=Um×sin(φ)Ｒr×∑C－Cline32－∑3i=1Cline32i∑C(8)其中∑C為所有線路對(duì)地分布電容之和。故障支路變電所中非故障支路line31的零序電流為:3I0line31=－Um×sin(φ)Ｒr×Cline31∑C(9)故障支路的下級(jí)變電所內(nèi)線路的零序電流為:3I0line32i=－Um×sin(φ)Ｒr×Cline32i∑Ci=1，2，3(10)故障支路變電所的進(jìn)線line3的零序電流為:3I0line3=Um×sin(φ)Ｒr×∑C－∑3

【參考文獻(xiàn)】

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【共引文獻(xiàn)】

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7 王s

本文編號(hào)：2576266