【摘要】：本文闡述了1000 MW超超臨界N1000-25/600/600型汽輪機發(fā)生汽流激振時的現(xiàn)象、特征,分析了該機組產(chǎn)生汽流激振的原因,并提出機組運行中的控制策略,以有效控制汽流激振的發(fā)生。
【圖文】：

壓聯(lián)合汽閥，經(jīng)２個導汽管進入中壓缸中部下半，通過２×６級做功后的蒸汽經(jīng)１根異徑連通管分別進入２個雙流６級的低壓缸（Ａ、Ｂ），做功后排入凝汽器。圖２機組設計配汽曲線及對應噴嘴位置圖（機頭向機尾看）注：配汽曲線及對應噴嘴位置，為實施方案一所得。２１０００ＭＷ超超臨界汽輪機組汽流激振現(xiàn)象簡述基建試運初期，準備首次進行機組滿負荷運行，當負荷升至８５０ＭＷ左右時，１、２號瓦軸振開始出現(xiàn)波動，負荷升至９６６ＭＷ時，振動突然增大，降負荷后迅速收斂。當負荷降至８７０ＭＷ左右時趨于穩(wěn)定，再次升負荷至７８０ＭＷ時又出現(xiàn)波動，，９４０ＭＷ時振動曲線再次迅速增大。機組出現(xiàn)激振前后振動變化過程曲線如圖３所示。僅機組１、２號瓦振動變化表現(xiàn)較強烈，３、４號瓦振動增加較小，５～１１號瓦振動均無明顯變化。同時，各軸瓦金屬溫度、回油溫度無明顯變化。鑒于機組運行中軸瓦溫度不是很高，且振動增大、瓦溫未發(fā)生明顯變化，因此，將潤滑油溫度由３９℃提高至４２℃（設計油溫為４０℃～４５℃），緩慢增加機組負荷至８５０ＭＷ，振動逐漸發(fā)散。再次提高潤滑油溫至４４℃，振動仍無收斂趨勢，降負荷、恢復潤滑油溫度至４０℃。鑒于該機組１、２號軸瓦采用６瓦塊可傾瓦結構，且調整潤滑油溫對振動無影響，可基本排除油膜渦動的影響。通過圖３可以明顯看出，機組３次升負荷過程中，振動均在８５０ＭＷ左右逐漸發(fā)散，９５０ＭＷ左右振動明顯增大。且從機組發(fā)生激振趨勢圖和頻譜圖（圖４）中可以看出，振動曲線發(fā)散時２８Ｈｚ分量迅速增大，工頻分量基本無變化，而且與負荷

況振動波動較大；高負荷工況，如主汽參數(shù)過低，ＣＶ１開度大于３５％時，仍會出現(xiàn)汽流激振問題。ＣＶ１開度大于３５％時，出現(xiàn)激振的振動變化曲線如圖７所示。為進一步優(yōu)化汽輪機軸系運行狀態(tài)，對機組配汽曲線再次進行調整。在原設計配汽曲線基礎上，將ＣＶ１與ＣＶ２、ＣＶ３與ＣＶ４開度曲線分別進行對換，對換后的配汽曲線如圖８所示。機組配汽曲線調整后，試升負荷至８７０ＭＷ時，汽流激振問題再次出現(xiàn)，重新將機組配汽曲線恢復為修改前狀態(tài)（方案二狀態(tài)），機組負荷升至１０００ＭＷ正常。圖６ＣＶ１與ＣＶ４開度對換配汽曲線（方案二）圖７ＣＶ１開度大于３５％時，出現(xiàn)激振的振動變化曲線１６０中國煤炭２０１４年第４０卷增刊

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